斜齒輪課程設(shè)計(jì)--- 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)

機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)計(jì)算說明書題目帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)專業(yè)班級學(xué)號學(xué)生姓名指導(dǎo)教師西 安 文 理 學(xué) 院2010年1月機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書學(xué)生姓名專業(yè)班級學(xué) 號指導(dǎo)教師職稱教研室 機(jī)械教研室 題目設(shè)計(jì)帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置編號DD-2傳動(dòng)系統(tǒng)圖：原始數(shù)據(jù)：運(yùn)輸機(jī)工作軸轉(zhuǎn)矩運(yùn)輸帶工作速度卷筒直徑7500.75300工作條件：連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，工作時(shí)有輕微振動(dòng)，使用期限10年，小批量生產(chǎn)，單班制工作，運(yùn)輸帶速度允許誤差為±5%要求完成：1.減速器裝配圖1張（A2）。2.零件工作圖2張（箱體和軸）。3.設(shè)計(jì)說明書1份，6000-8000字。開始日期年月日 完成日期年月日 年 月日目錄1 總體設(shè)計(jì)61.1電動(dòng)機(jī)的選擇61.2傳動(dòng)比的分配71.3傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算72 傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算92.1設(shè)計(jì)帶和帶輪92.2高速級齒輪傳動(dòng)的計(jì)算設(shè)計(jì)102.3低速級齒輪傳動(dòng)的計(jì)算設(shè)計(jì)143、聯(lián)軸器選擇204、初算軸徑215、軸承的潤滑方式選擇226、箱體的結(jié)構(gòu)尺寸237、減速器附件的選擇248、初選軸承259、鍵的選擇2610、設(shè)計(jì)小結(jié)2711、參考資料目錄29題目：設(shè)計(jì)帶式運(yùn)輸機(jī)傳送裝置 編號DD2設(shè)計(jì)參數(shù)：1、 運(yùn)輸帶工作周轉(zhuǎn)矩：；2、 運(yùn)輸帶工作速度:；3、 卷筒直徑：；4、 卷筒工作效率：；5、 工作壽命：10年單班制工作；6、 工作條件：連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，工作時(shí)有輕微振動(dòng)，使用期限10年，小批量生產(chǎn)，單班制工作，允許帶速度誤差±5%。 7 傳動(dòng)系統(tǒng)圖如下： 開始日期年 月 日 完成日期 年 月 日1 總體設(shè)計(jì)1.1電動(dòng)機(jī)的選擇1 電動(dòng)機(jī)類型的選擇 根據(jù)動(dòng)力源和工作條件，選用Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)。2 電動(dòng)機(jī)功率的選擇 工作機(jī)所需要的有效功率為：=KW=, 其中為工作機(jī)傳動(dòng)效率。為了計(jì)算電動(dòng)機(jī)所需功率,需確定傳動(dòng)裝置總功率。設(shè)各效率分別為：、（V帶傳動(dòng)傳動(dòng)）、（角接觸球軸承）、（齒輪傳動(dòng)7級精度）、（HL彈性柱銷聯(lián)軸器效率） 。查表得：=， =， =， =；則傳動(dòng)裝置的總效率為：= =電動(dòng)機(jī)所需功率為： =由表19-13選取電動(dòng)機(jī)的額定功率為5.5KW。3 工作機(jī)轉(zhuǎn)速 = =總傳動(dòng)比i= ，其中為電動(dòng)機(jī)的滿載轉(zhuǎn)速?，F(xiàn)將兩種電動(dòng)機(jī)的有關(guān)數(shù)據(jù)列于表1比較。表1 兩種電動(dòng)機(jī)的數(shù)據(jù)比較方案電動(dòng)機(jī)型號額定功率（kw）同步轉(zhuǎn)速（r min-1）滿載轉(zhuǎn)速（r min-1）總傳動(dòng)比總傳動(dòng)比iY132S-45.51500144030.1602222222Y132S1-25.53000292060.1528.260由上表可知方案總傳動(dòng)比過大，為了能合理的分配傳動(dòng)比，使傳動(dòng)裝置結(jié)構(gòu)緊湊決定選用方案。1.2傳動(dòng)比的分配現(xiàn)總傳動(dòng)比 ；取帶輪的傳動(dòng)比 iD=2.2;齒輪總傳動(dòng)比，=， 。1.3傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算1.各軸轉(zhuǎn)速的計(jì)算=/iD=654.55r/minn=n/i1=654.55/4.108r/min=144.34r/minn= n/i2=159.34/3.16r/min=47.74r/min2.各軸輸入功率計(jì)算=4.7854kWP=1=4.7854×0.95kW=4.5462kWP=P23=4.5462×0.99×0.97kW=4.3216kWP=P23=4.3216×0.99×0.97kW=4.1081kW3.各軸的輸入轉(zhuǎn)矩計(jì)算 Td=9550=9550×4.7854/1440N·m=31.7367N·mT=9550P/n=66.3297N·mT=9550P/n=285.9244 N·mT=9550P/n821.6799 N·m將各軸的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)列于表2。表2 各軸的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)軸號轉(zhuǎn)速（r min-1）功率 （kw）轉(zhuǎn)矩（N·m）傳動(dòng)比014404.785431.73672.2654.554.546266.32974.535144.344.3216285.92443.02347.744.1081821.67992 傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算2.1設(shè)計(jì)帶和帶輪確定計(jì)算功率查課本表9-6得：,式中為工作情況系數(shù)， 為傳遞的額定功率,既電機(jī)的額定功率.選擇帶型號根據(jù)，,查課本表8-8和表8-9選用帶型為A型帶選取帶輪基準(zhǔn)直徑查課本表8-3和表8-7得小帶輪基準(zhǔn)直徑，則大帶輪基準(zhǔn)直徑,，查課本表8-7后取。驗(yàn)算帶速v  在525m/s范圍內(nèi)，帶充分發(fā)揮。確定中心距a和帶的基準(zhǔn)長度由于,即，初定中心距，所以帶長,=.查課本表8-2選取基準(zhǔn)長度得實(shí)際中心距取驗(yàn)算小帶輪包角，包角合適。確定v帶根數(shù)z因，帶速，傳動(dòng)比,查課本表8-4a和8-4b,并由內(nèi)插值法得.查課本表8-2得=0.99查課本表8-8,并由內(nèi)插值法得=0.975707由公式8-26得故選Z=5根帶。計(jì)算預(yù)緊力查課本表8-3得,故:單根普通帶張緊后的初拉力為計(jì)算作用在軸上的壓軸力利用公式8-24可得:2.2高速級齒輪傳動(dòng)的計(jì)算設(shè)計(jì)選定高速級齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)1） 按傳動(dòng)方案選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)。2） 輸送機(jī)為一般工作機(jī)械，速度不高，故選用7級精度。3） 材料選擇 選則小齒輪材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，平均硬度為250HBS。大齒輪材料為45鋼，正火，硬度為220HBS，二者硬度差為30HBS。4） 選小齒輪齒數(shù) 5） 則：。6）初選螺旋角。按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) （1)確定公式內(nèi)的各項(xiàng)數(shù)值1）試選載荷系數(shù) =1.6.2）查表選取區(qū)域系數(shù)=2.4333）=0.758=0.86；所以=0.758+0.86=1.6184）小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩=65363.990535）選取齒寬系數(shù)。6）查表材料的彈性系數(shù)（大小齒輪均采用鍛造）。7）查表，按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限=575Pa,按齒面硬度查得大齒輪接觸疲勞強(qiáng)度極限=510a。8）計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)=60×654.55×8×300×10=9.43×=9.43×/4.535=2.1×9）查表得接觸疲勞壽命系數(shù)=0.91,=0.95。10)計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為1%，安全系數(shù)為S=1，=523.25 MPa=484.5 MPa=503.875 MPa11）計(jì)算小齒輪分度圓直徑50.9866mm12）計(jì)算圓周速度v=m/s13）計(jì)算齒寬b及模數(shù) =2.3558 mm14）齒高h(yuǎn)=2.25=2.25×2.3558=5.3006mm，b/h=9.6191mm15）計(jì)算縱向重合度0.318×1×21×tan14=1.665016)計(jì)算載荷系數(shù)K查表得：使用系數(shù)=1；根據(jù)v=1.7474m/s、7級精度，查表得動(dòng)載系數(shù)=1.08；查表；（假設(shè)/b<100N/mm）查表得7級精度、調(diào)質(zhì)小齒輪相對之承非對稱布置時(shí)：1.4195根據(jù)b/h=9.67、,查表得：=1.33。故載荷系數(shù)1×1.08×1.2×1.4195=1.8396。17)按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑：50.9866×53.4146mm 18）計(jì)算模數(shù)=2.4680mm按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)（1）確定計(jì)算參數(shù)1）計(jì)算載荷系數(shù)1×1.08×1.2×1.33=1.72368。2)根據(jù)縱向重合度1.6650，查表得螺旋角影響系數(shù)0.883）計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)=22.9883，=105.08944）查取齒數(shù)系數(shù)及應(yīng)力校正系數(shù) 查表得：=2.6868，=2.1756，=1.5754，=1.7944。5）查表：按齒面硬度查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限=450MPa,按齒面硬度查得大齒輪的彎曲疲勞極限=415MPa6) 查表彎曲疲勞壽命系數(shù)=0.86,=0.89。7）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4=276.4286 MPa =263.8214MPa8）計(jì)算大小齒輪的并加以比較，=0.01557；=0.01481。（2）計(jì)算（按小齒輪）=mm對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，由于齒輪模數(shù)的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)。故可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值=2.4680mm，而按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑=50.9866mm重新修正齒輪齒數(shù)，取實(shí)際傳動(dòng)比幾何尺寸計(jì)算（1）中心距計(jì)算a= 將中心距圓整為147mm。(2)按圓整后的中心距修正螺旋角=arccos13.3967°（3）計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑=53.4545mm =240.5454mm（4）計(jì)算齒輪寬度，圓整后取mm (小齒輪)2.3低速級齒輪傳動(dòng)的計(jì)算設(shè)計(jì)1）選定低速級齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)2） 按傳動(dòng)方案選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)。3） 輸送機(jī)為一般工作機(jī)械，速度不高，故選用7級精度。4） 材料選擇 選則小齒輪材料為40Cr，調(diào)質(zhì)處理，平均硬度為280HBS。大齒輪材料為45鋼，正火，硬度為240HBS，二者硬度差為30HBS。5） 選小齒輪齒數(shù) 6） 則：。7）初選螺旋角。按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì) （1)確定公式內(nèi)的各項(xiàng)數(shù)值1）試選載荷系數(shù) =1.6.2）查表選取區(qū)域系數(shù)=2.4333）=0.758=0.852；所以=0.758+0.852=1.614）小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩=285924.44855）選取齒寬系數(shù)。6）查表材料的彈性系數(shù)（大小齒輪均采用鍛造）。7）查表，按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限=600Pa,按齒面硬度查得大齒輪接觸疲勞強(qiáng)度極限=550Pa。8）計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)=60×144.34275×8×300×10=207853557=207853557/3.023=68754935.39）查表得接觸疲勞壽命系數(shù)=0.92,=0.96。10)計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為1%，安全系數(shù)為S=1，=552 MPa=528 MPa=540 MPa11）計(jì)算小齒輪分度圓直徑82.08381mm12）計(jì)算圓周速度v=m/s13）計(jì)算齒寬b及模數(shù) =3.7926463 mm14）齒高h(yuǎn)=2.25=2.25×3.7926463=8.53345418mm，b/h=9.619060541mm15）計(jì)算縱向重合度0.318×1×21×tan14=1.665016)計(jì)算載荷系數(shù)K查表得：使用系數(shù)=1；根據(jù)v=0.62037m/s、7級精度，查表得動(dòng)載系數(shù)=1.04；查表；（假設(shè)/b<100N/mm）查表得7級精度、調(diào)質(zhì)小齒輪相對之承非對稱布置時(shí)：1.42652095根據(jù)b/h=9.619060541、,查表得：=1.35。故載荷系數(shù)1×1.08×1.2×1.4195=1.780298。17)按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑：82.08381×85.05799mm 18）計(jì)算模數(shù)=3.930067mm按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)（1）確定計(jì)算參數(shù)1）計(jì)算載荷系數(shù)1×1.04×1.2×1.35=1.6848。2)根據(jù)縱向重合度1.6650，查表得螺旋角影響系數(shù)0.883）計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)=22.9883，=70.05959444）查取齒數(shù)系數(shù)及應(yīng)力校正系數(shù) 查表得：=2.76，=2.264，=1.56，=1.738。5）查表：按齒面硬度查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限=500MPa,按齒面硬度查得大齒輪的彎曲疲勞極限=450MPa6) 查表彎曲疲勞壽命系數(shù)=0.85,=0.88。7）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4=303.5714MPa =282.8571MPa8）計(jì)算大小齒輪的并加以比較，=0.01418；=0.01391。（2）計(jì)算（按小齒輪）=mm對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，由于齒輪模數(shù)的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)。故可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值=2.4680mm，而按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑=50.9866mm重新修正齒輪齒數(shù)，取實(shí)際傳動(dòng)比幾何尺寸計(jì)算（1）中心距計(jì)算a= 將中心距圓整為175mm。(2)按圓整后的中心距修正螺旋角=arccos14.26987°（3）計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑=86.59794mm =263.40206mm（4）計(jì)算齒輪寬度，圓整后取mm (小齒輪)所以，計(jì)算得齒輪的參數(shù)為：高速級低速級大小大小23.5Z117266421I4.5353.023D240.545453.4545263.402186.5979A147175B556090953、聯(lián)軸器選擇低速級：T=805.24634 Nm,所以，選擇；4、初算軸徑由式C由軸的許用應(yīng)力所確定的系數(shù)與材料有關(guān)，考慮到安裝聯(lián)軸器的軸短只受扭矩作用，取c=120則軸=21.02mm 具體值在畫圖時(shí)確定 軸=34.19mm 具體值在畫圖時(shí)確定 軸=48.67mm5、軸承的潤滑方式選擇1、高速級齒輪的圓周速V=1.746m/s< 2m/s 所以，軸承采用脂潤滑。高速級小齒輪處用擋油板。2、滾動(dòng)軸承的潤滑采用飛濺潤滑在箱座凸緣面上開設(shè)導(dǎo)油溝，并設(shè)擋油盤，以防止軸承旁齒輪嚙合時(shí)，所擠出的熱油濺入軸承內(nèi)部，增加軸承的阻力。3、潤滑油的選擇齒輪與軸承用同種潤滑油較為便利，考慮到該裝置用于小型設(shè)備選用L-AN15潤滑油4、密封方式選?。哼x用凸緣式端蓋，易于調(diào)整軸承間隙，采用端蓋安裝氈圈油封實(shí)現(xiàn)密封。軸承蓋結(jié)構(gòu)尺寸按用其定位的軸承外徑?jīng)Q定6、箱體的結(jié)構(gòu)尺寸箱座壁厚：，而，所以，取。箱蓋壁厚：8mm，所以，取。箱座、箱蓋、凸緣的厚度：b=b1=1.5×8=12mm箱底座凸緣的厚度：b2=2.5=2.5×8=20mm箱座、箱蓋的肋厚：取m=8mm地腳螺釘?shù)闹睆剑喝f=20mm；地腳螺栓數(shù)目：4;軸承旁聯(lián)接螺栓的直徑：=0.75×20=15mm取16mm；箱蓋、箱座聯(lián)接螺栓的直徑：.間距l(xiāng)=160mm軸承端蓋螺釘直徑： 視孔蓋螺釘直徑：d4=8mm;定位銷直徑：d=8mm軸承旁凸臺(tái)的半徑：軸承端蓋外徑：（其中，D為軸承外徑，為軸承蓋螺釘?shù)闹睆剑?。至箱外壁的距離： 至凸緣邊緣的距離：。 外箱壁到軸承座端面的距離：=58mm。齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離：，?。?10mm。齒輪端面與內(nèi)箱壁距離：，?。?10mm。7、減速器附件的選擇1、通氣器：由于在外界使用，有粉塵，選用通氣室采用M181.52、油面指示器：選用油標(biāo)尺，規(guī)格M163、起吊裝置：采用箱蓋吊耳，箱座吊耳4、放油螺塞：選用外六角細(xì)牙螺塞及墊片M161.55、窺視孔及視孔蓋：選用板結(jié)構(gòu)的視孔蓋8、初選軸承高速軸：角接觸軸承：7207AC，d=35mm，D=72mm，B=17mm；中間軸：角接觸軸承：7210AC，d=50mm，D=90mm，B=20mm；低速軸：角接觸軸承：7213AC，d=65mm，D=120mm，B=23mm；軸承端蓋外徑：高速軸：D2=D+5d3=D+40=112mm;中間軸：D2=D+5d3=D+40=130mm;低速軸：D2=D+5d3=D+40=160mm;9、鍵的選擇選普通平鍵A型按最小直徑計(jì)算，最薄的齒輪計(jì)算b=16mm,h=10mm,L=50mm,d=56mm由公式所以選變通平鍵，鑄鐵鍵所以齒輪與軸的聯(lián)接中可采用此平鍵10、設(shè)計(jì)小結(jié) 在設(shè)計(jì)過程中用了機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)機(jī)械設(shè)計(jì)等書進(jìn)行設(shè)計(jì)，翻閱了學(xué)過的各種關(guān)于力學(xué)、制圖、公差方面的書籍如理論力學(xué)、材料力學(xué)、機(jī)械制圖、互換性與測量技術(shù)基礎(chǔ)、機(jī)械原理、機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)，綜合運(yùn)用了這些知識，尤其是在計(jì)算機(jī)軟件AutoCAD 方面的運(yùn)用，深切感到計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)給設(shè)計(jì)人員帶來的方便，各種設(shè)計(jì)，計(jì)算，制圖全套完成。由于是第一次做全套設(shè)計(jì)工作，在設(shè)計(jì)過程中出現(xiàn)了多次計(jì)算錯(cuò)誤，其次在線形，制圖規(guī)格，零件設(shè)計(jì)中的計(jì)算中也出現(xiàn)了多次錯(cuò)誤，設(shè)計(jì)說明書的排版也難免混亂，等等。對圖層，線形不熟悉甚至根本不確定自己畫出的線實(shí)際上是什么概念都不知道 ，對于各種線寬度，更沒有實(shí)際的概念。標(biāo)注也較混亂，畢竟是第一次獨(dú)立做整個(gè)設(shè)計(jì)工作，沒有經(jīng)驗(yàn)。 通過本次設(shè)計(jì)，讓我很好的鍛煉了理論聯(lián)系實(shí)際，與具體項(xiàng)目、課題相結(jié)合開發(fā)、設(shè)計(jì)產(chǎn)品的能力。既讓我們懂得了怎樣把理論應(yīng)用于實(shí)際，又讓我們懂得了在實(shí)踐中遇到的問題怎樣用理論去解決。在本次設(shè)計(jì)中，總是遇到這樣或那樣的問題，有時(shí)發(fā)現(xiàn)一個(gè)問題的時(shí)候，需要做大量的工作，花大量的時(shí)間才能解決，還需要大量的以前沒有學(xué)到過的知識，于是圖書館和INTERNET成了我們很好的助手。在查閱資料的過程中，我們要判斷優(yōu)劣、取舍相關(guān)知識，不知不覺中我們查閱資料的能力也得到了很好的鍛煉。我們學(xué)習(xí)的知識是有限的，在以后的工作中我們肯定會(huì)遇到許多未知的領(lǐng)域，這方面的能力便會(huì)使我們受益非淺。繁瑣復(fù)雜的設(shè)計(jì)過程使我的耐心便在其中建立起來了。為以后的工作積累了經(jīng)驗(yàn)，增強(qiáng)了信心。這次設(shè)計(jì)的目的是掌握機(jī)械設(shè)計(jì)規(guī)律，綜合運(yùn)用學(xué)過的知識，通過設(shè)計(jì)計(jì)算，繪圖以及運(yùn)用技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，規(guī)范設(shè)計(jì)手冊等有關(guān)設(shè)計(jì)資料進(jìn)行全面的機(jī)械設(shè)計(jì)技能訓(xùn)練。目的已經(jīng)達(dá)到，有許多要求、標(biāo)準(zhǔn)心中雖然明確理解掌握但是要全力，全面的應(yīng)用在實(shí)際中，還有待于提高水平。11、參考資料目錄1濮良貴，紀(jì)名剛主編，機(jī)械設(shè)計(jì)，高等教育出版社， 2006年5月第八版； 2胡家秀主編，簡明機(jī)械零件設(shè)計(jì)實(shí)用手冊，機(jī)械工業(yè)出版社， 2006年1月第一版；3陸玉主編，機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)，機(jī)械工業(yè)出版社， 2008年6月第四版；4范欽珊 殷雅俊 主編，材料力學(xué)，清華大學(xué)出版社， 2008年7月第二版；5哈爾濱工業(yè)大學(xué)理論力學(xué)教研室主編，理論力學(xué)，高等教育出版社， 2002年8月第六版；6劉朝儒 等主編，機(jī)械制圖，高等教育出版社，第五版。 =Y132S-4；n=654.54 r/minn=144.34 r/minn=47.74r/min P=4.5462 kWP=4.3216kWP=4.1081kWTd=31.736 N·mT=66.3297N·mT=285.9244N·mT=821.6799N·m=21=96°=1.6=0.758；=0.86；=1=9.43×；=2.1 ×=523.25 MPa=484.5 MPa=503.875 MPa 50.9866 mm=h=5.3006 mm1.665053.4146mm=1.72368 =105.0894， ，=0.01557；=0.01481 。1.9965 mm a147.3777mm。=13.3967°=53.4545mm=240.5454mm= 60m21.02mm34.19mm48.67mmV=1.746< 2m/s b2=20mm