機(jī)械設(shè)計(jì)074班許圓 液壓設(shè)計(jì)

液壓與氣壓傳動(dòng)課程設(shè)計(jì)說明書設(shè)計(jì)題目：臥式單面多軸鉆孔組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)專 業(yè)： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化班 級(jí)： 074 班 學(xué) 號(hào)： 07405100343設(shè) 計(jì) 人：許 圓 指導(dǎo)老師：高 老 師完成日期 ：2010年1月15日課程設(shè)計(jì)任務(wù)書20092010 學(xué)年第 1 學(xué)期 機(jī)械工程 學(xué)院（系、部） 機(jī)械設(shè)計(jì) 專業(yè)074 班級(jí)課程名稱： 液壓與氣壓傳動(dòng) 設(shè)計(jì)題目： 設(shè)計(jì)一臺(tái)臥式單面多軸鉆孔組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng) 完成期限：自 2010年 1月 11 日至 2010 年 1 月 16日共 1 周內(nèi)容及任務(wù)（一）已知技術(shù)參數(shù)和設(shè)計(jì)要求機(jī)床的工作參數(shù)如下：機(jī)床有主軸16根，鉆14個(gè)13.9mm的孔，2個(gè)8.5mm的孔。機(jī)床要求的工作循環(huán)是：快速接近工件，然后以工作速度鉆孔，加工完畢后快速退回原始位置，最后自動(dòng)停止。動(dòng)力滑臺(tái)采用平導(dǎo)軌，往復(fù)運(yùn)動(dòng)的加速、減速時(shí)間為0.2s。假設(shè)運(yùn)動(dòng)部件重G9800N，切削力Fw=30500N；快進(jìn)快退速度v10.1m/s；動(dòng)力滑臺(tái)采用平導(dǎo)軌，靜、動(dòng)摩擦因數(shù)s=0.2，d=0.1；往復(fù)運(yùn)動(dòng)的加速、減速時(shí)間為0.2s；快進(jìn)行程L1=100mm；工進(jìn)行程L2=50mm。試設(shè)計(jì)計(jì)算其液壓系統(tǒng)。（二）機(jī)床自動(dòng)化要求：要求系統(tǒng)采用電液結(jié)合，實(shí)現(xiàn)自動(dòng)循環(huán)，速度換接無沖擊，且速度要穩(wěn)定，能承受一定量的反向負(fù)荷。（三）要求完成的工作內(nèi)容完成如下工作：按機(jī)床要求設(shè)計(jì)液壓系統(tǒng)，繪出液壓系統(tǒng)圖。確定滑臺(tái)液壓缸的結(jié)構(gòu)參數(shù)。計(jì)算系統(tǒng)各參數(shù)，列出電磁鐵動(dòng)作順序表。選擇液壓元件型號(hào)，列出元件明細(xì)表。驗(yàn)算液壓系統(tǒng)性能。進(jìn)度安排起止日期工作內(nèi)容2010111老師講授設(shè)計(jì)的一般步驟和方法和要求、布置設(shè)計(jì)題目201011214按任務(wù)要求進(jìn)行設(shè)計(jì)201011516教師檢查驗(yàn)收，學(xué)生撰寫、打印設(shè)計(jì)報(bào)告主要參考資料1徐灝 主編 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) 第5卷 機(jī)械工業(yè)出版社 19922金清肅 主編 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè) 華中科技大學(xué)出版社20073許福玲 陳堯明 主編 液壓與氣壓傳動(dòng) 第三版 機(jī)械工業(yè)出版社20073張利平 主編 液壓氣動(dòng)技術(shù)速查手冊(cè) 化學(xué)工業(yè)出版社2007指導(dǎo)教師（簽字）： 年 月 日系（教研室）主任（簽字）： 年 月 日 目 錄一.組合機(jī)床的工況分析41.1 負(fù)載的分析41.2 繪制負(fù)載圖（F-l）和速度圖（v-l）41.2.1.計(jì)算工進(jìn)速度41.2.2.計(jì)算快進(jìn)、工進(jìn)時(shí)間和快退時(shí)間4二液壓系統(tǒng)方案設(shè)計(jì)52.1.確定液壓泵類型及調(diào)速方式52.2選用執(zhí)行元件52.3快速運(yùn)動(dòng)回路和速度換接回路52.3.1選擇快速運(yùn)動(dòng)和換向回路62.3.2選擇速度換接回路62.3.3 組成液壓系統(tǒng)繪制原理圖6三、確定液壓系統(tǒng)參數(shù)73.1液壓缸參數(shù)設(shè)計(jì)73.1.1 初選液壓缸工作壓力73.1.2 計(jì)算液壓缸尺寸83.1.3 計(jì)算液壓缸各階段的工作壓力，流量和功率83.2液壓泵的參數(shù)設(shè)計(jì)93.2.1確定液壓泵的工作壓力93.2.2液壓泵的流量。93.3選擇電動(dòng)機(jī)：9四.液壓元件的選擇94.1 閥類元件及輔助元件94.2油管的選擇104.2.1油管類型的選擇104.2.2 油管尺寸的確定114.3 油箱容積的確定11五.驗(yàn)算液壓系統(tǒng)性能115.1壓力損失的驗(yàn)算及泵的壓力調(diào)整115.1.1工進(jìn)時(shí)的壓力的驗(yàn)算及泵壓力的調(diào)整115.1.2快退時(shí)的壓力損失驗(yàn)算及大流量的泵卸載壓力的調(diào)整115.2 液壓系統(tǒng)的發(fā)熱和溫升驗(yàn)算12參考文獻(xiàn)13一.組合機(jī)床的工況分析1.1 負(fù)載的分析由切削原理可知，高速鋼鉆頭鉆鑄鐵孔時(shí)的軸向切削力Ft，已知為30500N.因工作作部件是臥式放置，重力的水平分力為零，這樣需要考慮的力有切削力，導(dǎo)軌摩擦力，和慣性力。慣性力為：摩擦阻力為：靜摩擦阻力：Fs=G=0.2×9800=1960N動(dòng)摩擦阻力：Fd=G=0.1×9800=980N液壓缸的機(jī)械效率取0.9由此得出液壓缸在各工作階段的負(fù)載如下表。 表1 液壓缸工作階段負(fù)載值工 況計(jì)算公式液壓缸負(fù)載F/N啟 動(dòng)F=1960加 速F= 1480快 進(jìn)F=980工 進(jìn)F=Ft+31480反向啟動(dòng)F=1960加 速F=1480快 退F=9801.2 繪制負(fù)載圖（F-l）和速度圖（v-l）1.2.1.計(jì)算工進(jìn)速度工進(jìn)速度可按加工13.9的切削用量計(jì)算主軸轉(zhuǎn)速n1360r/min，每轉(zhuǎn)進(jìn)給量S1=0.147mm/r，v2=n1S1=360/60×0.147=0.88mm/s=0.88×10-3m/s1.2.2.計(jì)算快進(jìn)、工進(jìn)時(shí)間和快退時(shí)間已知v1=0.1m/s,L1 =100mm,L2=50 mm,快速行程L3=L1+L2=150mm快進(jìn)： t1=L1/v1=100×10-3/0.1=1s工進(jìn)： t2=L2/v2=50×10-3/0.88×10-3=56.6s快退： t3=(L1+L2)/v1= (100+50)×10-3/0.1=1.5s根據(jù)負(fù)載計(jì)算結(jié)果和已知的各階段的速度，繪制負(fù)載圖（F-l）和速度圖（v-l），見圖一.橫坐標(biāo)以上為液壓缸活塞前進(jìn)時(shí)的曲線，以下為液壓缸活塞退回時(shí)的曲線。二液壓系統(tǒng)方案設(shè)計(jì)2.1.確定液壓泵類型及調(diào)速方式這臺(tái)機(jī)床液壓系統(tǒng)的概率小，滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)的速度低，工作負(fù)載的變化小，可采用進(jìn)口節(jié)流的調(diào)速形式。為了解決進(jìn)口節(jié)流調(diào)速回路在鉆孔通時(shí)滑臺(tái)突然前沖的現(xiàn)象，回油路上要設(shè)置背壓閥。由于液壓系統(tǒng)選用了節(jié)流調(diào)速的方式，系統(tǒng)中的油液循環(huán)必然是開式的。從工況圖可以清楚的看出，在這個(gè)液壓系統(tǒng)的工作循環(huán)內(nèi)，液壓缸交替的要求油源提供低壓大流量和高壓小流量的油液。最大流量與最小流量之比qmax/qmin=0.5/0.83×10-260，而快進(jìn)快退所需的時(shí)間t1和工作進(jìn)給所需的時(shí)間t2分別為：t1=2.5st2=56.8st1/t2=56.8/2.527因此從提高系統(tǒng)效率，節(jié)約能量的角度上來看，采用單個(gè)定量泵作為油源顯然是不合適的，根據(jù)該情況，宜選用國內(nèi)比較成熟的產(chǎn)品雙聯(lián)式定量葉片泵作為油源2.2選用執(zhí)行元件因系統(tǒng)動(dòng)作循環(huán)要求正向快進(jìn)和工作，反向快退，且快進(jìn)，快退速度相等，因此選用單桿活塞液壓缸，快進(jìn)時(shí)差動(dòng)連接，無桿腔面積A1為有桿腔面積A2的兩倍。2.3快速運(yùn)動(dòng)回路和速度換接回路2.3.1選擇快速運(yùn)動(dòng)和換向回路系統(tǒng)中采用節(jié)流調(diào)速回路，不管采用什么油源形式都必須有單獨(dú)的油路直接通向液壓缸的兩腔，已實(shí)現(xiàn)快速運(yùn)動(dòng)。在本系統(tǒng)中，單桿液壓缸要做差動(dòng)連接與雙作用葉片泵雙泵供油，調(diào)速閥進(jìn)油節(jié)流閥調(diào)速的方式。溢流閥作定壓閥。2.3.2選擇速度換接回路當(dāng)滑臺(tái)從快進(jìn)轉(zhuǎn)為工進(jìn)時(shí)，輸入液壓缸的流量急劇的減少，滑臺(tái)的速度變化較大，宜采用行程閥來控制速度的換接，以減少液壓的沖擊。當(dāng)滑臺(tái)由工進(jìn)轉(zhuǎn)為快退時(shí)，回路中通過的流量很大，為了保證換向的平穩(wěn)，可采用電液換向閥式換接回路，由于這一回路要實(shí)現(xiàn)液壓缸的差動(dòng)連接，所以換向閥必須是五通的。最后再考慮壓力控制回路，系統(tǒng)的調(diào)壓問題已在油源中解決，卸荷問題如采用中位機(jī)能為H型的三位換向閥來實(shí)現(xiàn)，就不須再設(shè)置專用的元件活油路2.3.3 組成液壓系統(tǒng)繪制原理圖組成系統(tǒng)在所選定基本回路的基礎(chǔ)上,就可以大概的畫出液壓系統(tǒng)圖，在以上的回路中，還要考慮其他一些有關(guān)因素：1. 為了保證雙泵供油實(shí)現(xiàn)快進(jìn)與工進(jìn)替換，須采用串聯(lián)單向閥12。2. 在滑臺(tái)快進(jìn)時(shí)，為阻止回油路接通油箱，此時(shí)無法實(shí)現(xiàn)差動(dòng)連接，必須在回油路上串接一個(gè)背壓閥，在工進(jìn)時(shí)，為了實(shí)現(xiàn)單向小流量泵供油。須在回油路上串聯(lián)一個(gè)液控順序閥。3. 機(jī)床停止工作時(shí)，系統(tǒng)中的油液會(huì)流回油箱，此時(shí)空氣會(huì)進(jìn)入系統(tǒng)，影響滑臺(tái)下次工作的平穩(wěn)性，另外考慮到電磁換向閥的啟動(dòng)問題，必須在電磁換向閥的出口出加一個(gè)單向閥。4. 便于系統(tǒng)自動(dòng)的發(fā)出快速退回信號(hào)，在調(diào)速閥輸出端加一個(gè)壓力繼電器。5. 如果將順序閥和背壓閥的位置對(duì)調(diào)一下，就可將順序閥與油源處的卸荷閥合并。 液壓系統(tǒng)中各電磁鐵的動(dòng)作順序如表2 表2 電磁鐵動(dòng)作順序表1Y2Y行程閥快進(jìn)+-通工進(jìn)+-斷快退-+通停止-通以下是上述各個(gè)步驟畫出來的完整液壓系統(tǒng)圖，見附圖一三、確定液壓系統(tǒng)參數(shù)3.1液壓缸參數(shù)設(shè)計(jì)3.1.1 初選液壓缸工作壓力在液壓缸負(fù)載表可以看出工進(jìn)階段的負(fù)載力最大，所以，液壓缸的工作壓力按此負(fù)載力計(jì)算，根據(jù)液壓缸與負(fù)載的關(guān)系，按表1選p1=4MPa。本機(jī)床為鉆孔組合機(jī)床，為防止鉆通時(shí)發(fā)生前沖現(xiàn)象，液壓缸回油腔應(yīng)有背壓，參考表2選擇背壓p2=0.6MPa，鑒于動(dòng)力滑臺(tái)要求快進(jìn)，快退速度相等，這里的液壓缸可選用單桿式，并在快進(jìn)時(shí)做差動(dòng)連接，選用A1=2A2差動(dòng)油缸，即活塞桿直徑d與缸筒直徑D成d=0.707D的關(guān)系。表1 按負(fù)載選擇工作壓力負(fù)載/KN55-1010-2020-3030-5050工作壓力/MPa0.8-11.5-22.5-33-44-55表2.執(zhí)行元件背壓力系統(tǒng)類型背壓力/MPa簡單系統(tǒng)或輕載節(jié)流調(diào)速系統(tǒng)0.2-0.5回油路帶調(diào)速閥的系統(tǒng)0.4-0.6回油路設(shè)置有背壓閥的系統(tǒng)0.5-1.5系統(tǒng)類型背壓力/MPa用補(bǔ)油泵的閉式回來0.8-1.5回油路較復(fù)雜的工程機(jī)械1.2-3回油路較短且直接回油可忽略不計(jì)3.1.2 計(jì)算液壓缸尺寸由式(p1A1-p2A2)cm=F得：液壓缸直徑：D= 取標(biāo)準(zhǔn)直徑：D110 mm d=0.707D=110×0.707mm80mm則液壓缸有效面積：A1=D2/4=×112/4=95cm2A2=/4 (D2-d2)=/4 (112-82)=47cm2經(jīng)檢驗(yàn)，活塞桿的強(qiáng)度和穩(wěn)定性均符合要求。3.1.3 計(jì)算液壓缸各階段的工作壓力，流量和功率根據(jù)上述的D與d值，可估算液壓缸在各個(gè)工作階段中的壓力，流量和功率。在計(jì)算工進(jìn)時(shí)背壓按pb=0.6Mpa代入計(jì)算，快退時(shí)背壓按pb=0.4Mpa計(jì)算。計(jì)算的結(jié)果如表3表3 液壓缸工作循環(huán)各階段壓力、流量和功率計(jì)算表工況計(jì)算公式負(fù)載F0/N回油腔壓力P2/pa進(jìn)油腔壓力P1/pa輸入流量Q/(l/min)輸入功率P/kw快進(jìn)（差動(dòng)）P1=（F+A2p）Q=(A1-A2) v1P=p1q1980149×10528.80.5工進(jìn)p1=(F+p2A2)/A1q=A1V2p=p1q31480P2=6×10540×1050.50.033快退P1=（F+p2A1）/A2Q=A2V2P=p1q980P2=7×10516.4×10528.20.83.2液壓泵的參數(shù)設(shè)計(jì)3.2.1確定液壓泵的工作壓力前面已確定液壓缸的最大工作壓力為40×105Pa，選取進(jìn)油管路壓力損失p=8×105Pa，其調(diào)整壓力一般比系統(tǒng)最大工作壓力大5×105Pa，所以泵的工作壓力pB(4085)×10553×105Pa因此泵的額定壓力可取pr1.25×53×105Pa=66.25Pa液壓缸快退時(shí)的工作壓力比快進(jìn)時(shí)大，取其壓力損失p4×105Pa，則快退時(shí)泵的工作壓力為： pB=(16.44)×10520.4×105Pa3.2.2液壓泵的流量。由表2可知，快進(jìn)時(shí)的流量最大，其值為28.8L/min，最小流量在工進(jìn)時(shí)，其值為0.5L/min，根據(jù)式，取K1.2，則按式QpKqmaxQp1.2×28.8L/min =36L/min由于溢流閥穩(wěn)定工作時(shí)的最小溢流量為3L/min按式qp1(1.2×0.5+3)，故小泵流量取3.6L/min。根據(jù)以上壓力及流量的數(shù)值查閱產(chǎn)品目錄，選用YYB-AA36/6B型雙聯(lián)葉片泵。3.3選擇電動(dòng)機(jī)：由P-t圖可知，最大功率出現(xiàn)在快退工況，其數(shù)值如下式計(jì)算：P=1923W式中：B為泵的總效率，取0.7；q136L/min0.6×10-3m3/s，為大泵流量；q23.6L/min0.06×10-3m3/s，為小泵流量。根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果，查電動(dòng)機(jī)產(chǎn)品目錄，選取與上述功率和泵的轉(zhuǎn)速相適應(yīng)的電動(dòng)機(jī)J02-32-6型電動(dòng)機(jī)。其額定功率為2.2kw。四.液壓元件的選擇4.1 閥類元件及輔助元件1）.選擇依據(jù)選擇依據(jù)為：額定壓力，最大流量，動(dòng)作方式，安裝固定方式，壓力損失數(shù)值，工作性能參數(shù)和工作壽命等。2）.選擇閥類元件應(yīng)注意的問題(1)應(yīng)盡量選用標(biāo)準(zhǔn)定型產(chǎn)品，除非不得已時(shí)才自行設(shè)計(jì)專用件。(2)閥類元件的規(guī)格主要根據(jù)流經(jīng)該閥油液的最大壓力和最大流量選取。選擇溢流閥時(shí)，應(yīng)按液壓泵的最大流量選取；選擇節(jié)流閥和調(diào)速閥時(shí)，應(yīng)考慮其最小穩(wěn)定流量滿足機(jī)器低速性能的要求。(3)一般選擇控制閥的額定流量應(yīng)比系統(tǒng)管路實(shí)際通過的流量大一些，必要時(shí)，允許通過閥的最大流量超過其額定流量的20%。根據(jù)系統(tǒng)的工作壓力和通過閥的實(shí)際流量選擇元、輔件，其型號(hào)和參數(shù)如下表所示。所選液壓元件的型號(hào)、規(guī)格序號(hào)元件名稱通過最大流量q/l/min型號(hào)額定流量額定壓力額定壓降1雙聯(lián)葉片泵YYB-AA36/636/66.3-2三位五通電液換向閥8435DY-100BY1006.30.33行程閥8422C-100BH1006.30.34調(diào)速閥-Q-6B66.3-5單向閥84I-100B1006.30.26單向閥32.1I-100B1006.30.27液控順序閥30XY-63B636.30.38背壓閥1B-10B106.3-9溢流閥6Y-10B106.3-10濾油器32XU-80200806.30.211外控順序閥30XY-63B636.30.312單向閥84I-100B1006.30.213單向閥84I-100B1006.30.214壓力繼電器PF-B8L-14-4.2油管的選擇4.2.1油管類型的選擇液壓系統(tǒng)中使用的油管分硬管和軟管，選擇的油管應(yīng)有足夠的通流截面和承壓能力，同時(shí)，應(yīng)盡量縮短管路，避免急轉(zhuǎn)彎和截面突變。(1)鋼管：中高壓系統(tǒng)選用無縫鋼管，低壓系統(tǒng)選用焊接鋼管，鋼管價(jià)格低，性能好，使用廣泛。(2)銅管：紫銅管工作壓力在6.510MPa以下，易變曲，便于裝配；黃銅管承受壓力較高，達(dá)25MPa，不如紫銅管易彎曲。銅管價(jià)格高，抗震能力弱，易使油液氧化，應(yīng)盡量少用，只用于液壓裝置配接不方便的部位。(3)軟管：用于兩個(gè)相對(duì)運(yùn)動(dòng)件之間的連接。高壓橡膠軟管中夾有鋼絲編織物；低壓橡膠軟管中夾有棉線或麻線編織物；尼龍管是乳白色半透明管，承壓能力為2.58MPa，多用于低壓管道。因軟管彈性變形大，容易引起運(yùn)動(dòng)部件爬行，所以軟管不宜裝在液壓缸和調(diào)速閥之間。4.2.2 油管尺寸的確定(1)油管內(nèi)徑d按下式計(jì)算：d= 式中：q為通過油管的最大流量(m3/s)；一般為泵額定流量的兩倍計(jì)算，v為管道內(nèi)允許的流速(m/s)。一般吸油管取0.55(m/s)；壓力油管取2.55(m/s)；回油管取1.52(m/s)。 本列中d=19mm為了統(tǒng)一規(guī)格，按產(chǎn)品樣本選取所有管子均為內(nèi)徑20mm，外徑28mm的10冷拔鋼管。4.3 油箱容積的確定確定油箱容量油箱容量可按經(jīng)驗(yàn)公式估算，取Vaq=(57)q。其中為經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，低壓系統(tǒng)，=24；中壓系統(tǒng)，=57；高壓系統(tǒng)，=612。本例中：V6q6(636)252L具體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)略五.驗(yàn)算液壓系統(tǒng)性能5.1壓力損失的驗(yàn)算及泵的壓力調(diào)整5.1.1工進(jìn)時(shí)的壓力的驗(yàn)算及泵壓力的調(diào)整當(dāng)液壓元件規(guī)格型號(hào)和管道尺寸確定之后，就可以較準(zhǔn)確的計(jì)算系統(tǒng)的壓力損失，壓力損失包括：油液流經(jīng)管道的沿程壓力損失pL、局部壓力損失pc和流經(jīng)閥類元件的壓力損失pV，p=pL+pc+pV工進(jìn)時(shí)管道中的流量僅為0.5/min,因此流速很小，所以局部壓力損失和沿程壓力損失都很小，可以忽略不計(jì)，這時(shí)進(jìn)油路上僅考慮調(diào)速閥的壓力損失p=0.8Mpa，回油路上有背壓閥的壓力損失，小流量泵的調(diào)整壓力應(yīng)等于工進(jìn)時(shí)液壓缸的工作壓力p1加上進(jìn)油壓差，并考慮壓力動(dòng)作需要，則：Pp=p1+p+5×105Pa=(40+8+5)×105Pa=53×105Pa即小流量的泵的溢流閥12按此壓力調(diào)整5.1.2快退時(shí)的壓力損失驗(yàn)算及大流量的泵卸載壓力的調(diào)整因快退時(shí)，液壓缸無桿腔的回油量是進(jìn)油量的兩倍，其壓力損失比快進(jìn)時(shí)還要大，因此必須計(jì)算快退時(shí)的進(jìn)油路與會(huì)油路的壓力損失，以便確定大流量泵的卸載壓力。由于系統(tǒng)管路布置尚未確定，所以只能估算系統(tǒng)壓力損失。估算時(shí)，首先確定管道內(nèi)液體的流動(dòng)狀態(tài)，然后計(jì)算各種工況下總的壓力損失?，F(xiàn)取進(jìn)、回油管道長為l=2m，油液的運(yùn)動(dòng)粘度取=1´10-4m2/s，油液的密度取r=0.9´103kg/m3。通過的流量為進(jìn)油路1） 確定油流的流動(dòng)狀態(tài) 按照回油管路中所通過的流量以快退時(shí)最回大油流量q2=84L/min計(jì)算 =891.7式中v-為平均流速（m/s）d為油管內(nèi)徑(m)油的運(yùn)動(dòng)粘度(cm2/s)q通過的流量（m3/s）也為最大。進(jìn)油路上的雷諾數(shù)為=445.85因?yàn)樽畲蟮睦字Z數(shù)小于臨界雷諾數(shù)（2000），故可推出：各工況下的進(jìn)、回油路中的油液的流動(dòng)狀態(tài)全為層流。2） 計(jì)算系統(tǒng)壓力損失1. 沿程壓力損失由式可以算出進(jìn)油路和回油路的壓力損失。在進(jìn)油路上，流速2.23m/s則壓力損失為=0.16105Pa在回油路上，流速為進(jìn)油路流速的兩倍即v=4.46m/s 則壓力損失為=0.321052. 局部壓力損失由于采用集成塊式的液壓裝置，所以只考慮閥類元件和集成塊內(nèi)油路的壓力損失。通過各閥的局部壓力損失可以按式計(jì)算式中 q為通過閥的實(shí)際流量，qs為理論上可以通過量，為理論上通過該閥壓力差計(jì)算步驟略計(jì)算系統(tǒng)壓力損失的目的，是為了正確確定系統(tǒng)的調(diào)整壓力和分析系統(tǒng)設(shè)計(jì)的好壞。系統(tǒng)的調(diào)整壓力：p0p1+p式中：p0為液壓泵的工作壓力或支路的調(diào)整壓力；p1為執(zhí)行件的工作壓力。如果計(jì)算出來的p比在初選系統(tǒng)工作壓力時(shí)粗略選定的壓力損失大得多，應(yīng)該重新調(diào)5.2 液壓系統(tǒng)的發(fā)熱和溫升驗(yàn)算在整個(gè)工作循環(huán)中，工進(jìn)階段所占用的時(shí)間最長，所以系統(tǒng)的發(fā)熱主要是工進(jìn)階段造成的，故按工進(jìn)工況驗(yàn)算系統(tǒng)溫升。工進(jìn)時(shí)液壓泵的輸入功率考慮到調(diào)速閥所需最小壓力差p1 =5×105Pa，壓力繼電器可靠動(dòng)作所需壓力差p2=5×105Pa因此工進(jìn)時(shí)小泵的出口壓力Pp1 =50×105 Pa. q136L/min0.6×10-3m3/s，為大泵流量；q26L/min0.1×10-3m3/s，為小泵流量。大泵的卸荷壓力取Pp2=2×105Pa(小泵的總效率取0.7，大泵的總效率取0.3) P1= 1114W 工進(jìn)時(shí)液壓泵的輸出功率為P2=Fv=（35000×0.88×10-3*）W=30.8W系統(tǒng)總的發(fā)熱功率為=P1-P2=(1114-30.8)=1083.2W已知油箱的容積V=252L=252×10-3m3，則油箱多的近似散熱面積A為 A=0.065=0.065=2.59m2假定通風(fēng)良好，取油箱散熱系數(shù)CT=16×10-3kW/（m2.°C）則由式T=得到油液溫升為T=°C=26.1°C設(shè)環(huán)境溫度T2=25°C，則熱平衡溫度為T1=T2+T=25°C+26.1°C=51.1°CT1所以油箱的散熱基本可以達(dá)到。參考文獻(xiàn) 1.許福玲 陳堯明.液壓與氣壓傳動(dòng).（第三版）機(jī)械工業(yè)出版社2007. 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