二級圓錐--圓柱齒輪減速器-帶式輸送機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)

一、設(shè)計(jì)任務(wù)書一、 項(xiàng)目名稱：機(jī)械產(chǎn)品設(shè)計(jì)二、項(xiàng)目的目的機(jī)械產(chǎn)品設(shè)計(jì)項(xiàng)目訓(xùn)練是為機(jī)械類專業(yè)的本科生在學(xué)完機(jī)械設(shè)計(jì)課程后所設(shè)置的一個(gè)重要的實(shí)踐教學(xué)環(huán)節(jié)，也是學(xué)生首次結(jié)合模擬實(shí)際工程進(jìn)行的一次綜合性設(shè)計(jì)訓(xùn)練。項(xiàng)目涉及的主要核心課程有工程圖學(xué)、理論力學(xué)、材料力學(xué)、金屬工藝學(xué)、機(jī)械工程材料、互換性與技術(shù)測量、機(jī)械原理、機(jī)械設(shè)計(jì)、機(jī)械制造技術(shù)基礎(chǔ)等。通過項(xiàng)目訓(xùn)練欲求達(dá)到以下目的：1. 培養(yǎng)學(xué)生綜合運(yùn)用機(jī)械設(shè)計(jì)課程和其他先修課程的基礎(chǔ)理論和基本知識(shí)， 以及結(jié)合生產(chǎn)實(shí)踐分析和解決工程實(shí)際問題的能力，使所學(xué)的理論知識(shí)得以融會(huì)貫通，協(xié)調(diào)應(yīng)用；2. 訓(xùn)練學(xué)生熟悉和掌握常用機(jī)械零件、機(jī)械傳動(dòng)裝置或簡單機(jī)械的設(shè)計(jì)方法、設(shè)計(jì)步驟，樹立正確的工程設(shè)計(jì)思想，培養(yǎng)獨(dú)立的、全面的、科學(xué)的工程設(shè)計(jì)能力，為日后進(jìn)行專業(yè)課程設(shè)計(jì)、畢業(yè)設(shè)計(jì)及工程設(shè)計(jì)打好必要的基礎(chǔ)；3. 使學(xué)生在工程計(jì)算、機(jī)械制圖、運(yùn)用設(shè)計(jì)資料、熟悉國家標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范、使用經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)、進(jìn)行經(jīng)驗(yàn)估算等方面得到全面訓(xùn)練，熟悉和掌握機(jī)械設(shè)計(jì)的基本技能。三、項(xiàng)目任務(wù)要求1. 設(shè)計(jì)題目（ 1）典型機(jī)械產(chǎn)品設(shè)計(jì)：如打夯機(jī)設(shè)計(jì)，簡易機(jī)器人設(shè)計(jì)等等。（ 2）電動(dòng)卷揚(yáng)機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)。（ 3）電動(dòng)輸送機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)。2. 任務(wù)要求（ 1）題目1：完成典型機(jī)械產(chǎn)品的總體設(shè)計(jì)和主要零部件的設(shè)計(jì)。（ 2）題目2 和題目3：完成提升或運(yùn)輸機(jī)械系統(tǒng)的總體方案設(shè)計(jì)和減速器的主要零件的設(shè)計(jì)。系統(tǒng)中應(yīng)包含齒輪或蝸輪減速器、帶傳動(dòng)或鏈傳動(dòng)、軸承、聯(lián)軸器等機(jī)械設(shè)計(jì)課程中講授的主要內(nèi)容。3. 設(shè)計(jì)內(nèi)容課程設(shè)計(jì)內(nèi)容由理論分析與設(shè)計(jì)計(jì)算、圖樣技術(shù)設(shè)計(jì)和技術(shù)文件編制三部分組成。（ 1）理論分析與設(shè)計(jì)計(jì)算a） 總體方案設(shè)計(jì)：設(shè)計(jì)方案的分析，最佳功能原理方案的確定。b） 設(shè)計(jì)參數(shù)的確定：進(jìn)行傳動(dòng)系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì)和計(jì)算。c） 基本尺寸的確定：根據(jù)設(shè)計(jì)方案和零部件選擇情況，進(jìn)行有關(guān)動(dòng)力計(jì)算和能力校核。（ 2） 圖樣技術(shù)設(shè)計(jì)a）機(jī)械系統(tǒng)總體布置圖。b）主要部件總裝配圖。c）典型零件加工圖。（ 3）編制技術(shù)文件：a）對設(shè)計(jì)方案進(jìn)行經(jīng)濟(jì)技術(shù)評價(jià)。b）編制設(shè)計(jì)計(jì)算說明書。4. 項(xiàng)目實(shí)施過程要求本項(xiàng)目為機(jī)械產(chǎn)品設(shè)計(jì)，要求學(xué)生完成一項(xiàng)完整的機(jī)械產(chǎn)品設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)過程中要以機(jī)械系統(tǒng)設(shè)計(jì)的思想，按照機(jī)械產(chǎn)品設(shè)計(jì)的一般程序和步驟進(jìn)行設(shè)計(jì)工作。 設(shè)計(jì)成品方案完善合理，設(shè)計(jì)參數(shù)的選擇要有理有據(jù)，圖紙繪制要符合國家標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范。設(shè)計(jì)完成后要提交設(shè)計(jì)圖紙和設(shè)計(jì)計(jì)算說明書。本項(xiàng)目結(jié)合機(jī)械設(shè)計(jì)課程進(jìn)行，貫徹 CDIO “做中學(xué)”的教學(xué)理念，每一個(gè) 設(shè)計(jì)階段、每一項(xiàng)設(shè)計(jì)計(jì)算都要獲得一定的能力培養(yǎng)。四、學(xué)生的分組方式1. 為了培養(yǎng)學(xué)生的團(tuán)隊(duì)協(xié)作精神，學(xué)生以小組為單位協(xié)作完成項(xiàng)目訓(xùn)練。2. 項(xiàng)目組應(yīng)根據(jù)選題的復(fù)雜和難易程度合理確定小組人數(shù)，保證每個(gè)學(xué)生有自己承擔(dān)的設(shè)計(jì)內(nèi)容和適當(dāng)?shù)墓ぷ髁俊?. 項(xiàng)目組成員強(qiáng)調(diào)男女分配均勻，優(yōu)勢互補(bǔ)，能力搭配合理。4. 項(xiàng)目組推薦一名學(xué)生作為小組長，全程負(fù)責(zé)與老師、組員的溝通交流及相關(guān)項(xiàng)目的任務(wù)管理。5. 項(xiàng)目組成員必須通過指導(dǎo)教師確認(rèn)。五、考核方式、標(biāo)準(zhǔn)考核一般分為三個(gè)階段：第一階段為總體設(shè)計(jì)與設(shè)計(jì)計(jì)算階段，主要考核學(xué)生的設(shè)計(jì)方案和運(yùn)動(dòng)與動(dòng)力計(jì)算、主要傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算；第二階段為結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)階段， 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)在產(chǎn)品設(shè)計(jì)中占有主導(dǎo)地位，主要考核學(xué)生結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中應(yīng)考慮的安裝、定位、加工、精度控制等方面知識(shí)和工程實(shí)際能力。第三階段為成果考核， 考核產(chǎn)品設(shè)計(jì)的總體完成情況，學(xué)生按要求提供設(shè)計(jì)圖紙和設(shè)計(jì)計(jì)算說明書。每一階段都要求有一份書面報(bào)告，書面報(bào)告可以是每個(gè)學(xué)生的，也可以是小組團(tuán)隊(duì)的（討論、研討記錄形式），以培養(yǎng)和提高學(xué)生書面交流能力。本項(xiàng)目的考核以學(xué)生的書面報(bào)告，課堂討論加上最后的口頭報(bào)告為準(zhǔn)，具體的分配為：第一階段書面報(bào)告15%第二階段書面報(bào)告15%第三階段書面報(bào)告35%口頭報(bào)告（團(tuán)隊(duì)報(bào)告）20%課堂討論表現(xiàn)15%六、完成時(shí)間要求在 2011 年 12 月 16 日之前上交設(shè)計(jì)成品，完成項(xiàng)目訓(xùn)練任務(wù)。項(xiàng)目指導(dǎo)教師：、傳動(dòng)方案的擬定簡圖如下：(圖2)由圖可知，該設(shè)備原動(dòng)機(jī)為電動(dòng)機(jī)，傳動(dòng)裝置為減速器，工作機(jī)為型砂運(yùn)輸設(shè)備。減速器為兩級展開式圓錐一圓柱齒輪減速器，軸承初步選用深溝球軸承。聯(lián)軸器用凸緣聯(lián)軸器，8選用齒形聯(lián)軸器。表二 1原始數(shù)據(jù)運(yùn)輸帶拉力F(KN)運(yùn)輸帶速度V(m/s)卷筒徑D (mm使用年限 (年)2.61.840010三、電動(dòng)機(jī)的選擇計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明計(jì)算結(jié)果1.選擇電動(dòng) 機(jī)的類型根據(jù)用途選用丫系列三相異步電動(dòng)機(jī)運(yùn)輸帶功率為Pw=Fv/1000=2600*1.8/1000 Kw=4.68KwPw=4.68Kw查表2-1 ,取一對軸承效率軸7=0.99 ,錐齒輪傳動(dòng)效率錐齒輪=0.96 ,斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)效率齒輪=0.97 ,聯(lián)軸器效率聯(lián)2.選擇電動(dòng)=0.99 ,得電動(dòng)機(jī)到工作機(jī)間的總效率為機(jī)功率總=4軸承錐齒輪齒輪 2耳=0.99 4*0.96*0.97*0.992=0.88總=0.88電動(dòng)機(jī)所需工作效率為P0= Pw/ 總=4.68/0.88 Kw=5.32KwP0=5.32Kw根據(jù)表8-2選取電動(dòng)機(jī)的額定工作功率為Ped=5.5Kw*5.5Kw3.確定電動(dòng) 機(jī)轉(zhuǎn)速輸送帶帶輪的工作轉(zhuǎn)速為nw=(1000*60V)/ 兀 d=1000*60*1.8/ 兀 *400r/min=85.95r/min由表2-2可知錐齒輪傳動(dòng)傳動(dòng)比i錐=23,圓柱齒輪傳動(dòng)傳 動(dòng)比i齒=36,則總傳動(dòng)比范圍為i總=i錐i齒=23*(36)=618電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速范圍為n0=nwi 總 w 85.95*(6 18)r/min=515.7 1547.1r/minnw=85.95r/min表二1備選電動(dòng)機(jī)及其參數(shù)型號同步轉(zhuǎn)速 與級數(shù)額定功率/kw滿載轉(zhuǎn)速/(r/min)堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩質(zhì)里 /kg額定轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩Y132S1-41500 r/min,4 級5.514402.22.364Y132M2-61000 r/min,6 級5.59602.02.084Y160M2-8750 r/min,8 級5.57202.02.0119綜合考慮所以本例選用同步轉(zhuǎn)速1000r/min的電動(dòng)機(jī)，其滿載轉(zhuǎn)速為nm=960r/min,其型號為 Y132M2-6。四、傳動(dòng)比的計(jì)算及分配計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明計(jì)算結(jié)果1.總傳動(dòng)比i=n m/nw=960/85.95=11.17i=11.172.分配傳動(dòng) 比高速級傳動(dòng)比為i1=0.25i=0.25*11.17=2.79低速級傳動(dòng)比為i2=i/i 1=11.17/2.79=4.00i 1=2.79i 2=4.00五、傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)、動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明計(jì)算結(jié)果1.各軸轉(zhuǎn)速nc=960r/minm=n0=960r/minn2=n，i 1=960/2.79r/min=344.08r/minn3=n2/i 2=344.08/4r/min=84.02r/minnw=n3=84.02r/minn1=n0=960r/minn2=344.08r/minnw=n3=84.02r/min2.各軸功 率p1=p0 聯(lián)=5.32*0.99kw=5.27kwP2=pi i-2=pi 軸承錐齒=5.27*0.99*0.96kw=5.01kwP3=p2 2-3=p2 軸承 直齒=5.01*0.99*0.97kw=4.81kwPW=p3 3-w=p3 軸承耳=4.81*0.99*0.99kw=4.71kwpi=5.27kwP2=5.0ikwP3=4.8ikwPW=4.7ikwT0=9550p0/n 0=9550*5.32/960N mm=52.92N- mTg=52.92N - mTi=9550pi/n i=9550*5.27/960N mm=52.43N- mTi=52.43N - m3.各軸轉(zhuǎn)T2=9550P2/n 2=9550*5.01/344.08N mm=i39.05N- mT2=i39.05N m矩T3=9550P3/n 3=9550*4.8i/84.02N mm=546.72N- mT3=546.72N - mT=9550pJnv=9550*4.7i/84.02N mm=535.35N- mTw=535.35N m六、傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算一、高速級錐齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明計(jì)算結(jié)果i.選擇材 料、熱處理 方式和公差 等級考慮到帶式運(yùn)輸機(jī)為一般機(jī)械，大、小錐齒輪均選用45鋼，小齒輪調(diào)質(zhì)處理，大齒輪正火處理，由表8-i7得齒面硬度HBW=2i7 255 , HBW=i62 2i7.平 均硬度 HBW=236 , HBW=i90.HBWAHBW=46.在 3050HB此間。選用 8 級精度。45鋼小齒輪調(diào)質(zhì)處理 大齒輪正火處理8級精度2.初步計(jì)算 傳動(dòng)的主要 尺寸因?yàn)槭擒淉X面閉式傳動(dòng)，故按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)。其設(shè)計(jì)公式為2“ 3l4kTi（ZEZH/h）2di>2）0.85 r （i 0.5 r）i）小齒輪傳遞轉(zhuǎn)矩為 Ti=52430N - mm2）因v值未知，Kv值不能確定，可初步選載荷系數(shù)Kt=i.33）由表8-i9 ,查得彈性系數(shù) Ze=i89.8寸Mpa4）直齒輪，由圖9-2查得節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) Zh=2.55）齒數(shù)比=ii=2.796）取齒寬系數(shù) R =0.37）許用接觸應(yīng)力可用卜式公式H ZN H lim / SH由圖8-4e、 a查得接觸疲勞極限應(yīng)力為Hiimi 580pa, Hiim2 390 pa小齒輪與大齒輪的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)分別為N=60niaL=60*960T2*8*250*10=2.304*10N2=N/i 1=2.304*10 9/2.79=8.258*10 8由圖8-5查得壽命系數(shù) Zn1=1, Zn2=1.05 ;由表8-20取安全系 數(shù)Sh=1 ,則有H1 Zn1 Hiim1/SH1*580/1 580MpaH2 Zn2 Hlim2/SH1.05*390/1 409.5Mpa取 h 409.5Mpa初算小齒輪的分度圓直徑d%有,23 4E(ZeZh/ h) d1t-2；0.85 r (1 0.5 r)24 1.3 52430 (189.8 2.5/409.5)2C一3mm mm 69.78mm0.85 0.3 2.79 (1 0.5 0.3)23.確定傳動(dòng) 尺寸(1)計(jì)算載荷系數(shù) 由表8-1查得使用系數(shù) Ka=1.0 ,齒寬中點(diǎn) 分度圓直徑為dm1t=d1t (1-0.5R )=69.78*(1-0.5*0.3)mm=59.313mm故 vm=it dm1trn/60*1000=兀 *59.313*960/60*1000m/s=2.98m/s由圖8-6降低1級精度，按9級精度查得動(dòng)載荷系 Kv=1.19 , 由圖8-7查得齒向載荷分配系數(shù)K?=1.13 ,則載荷系數(shù) K=KKK?=1.0*1.19*1.13=1.34(2 )對d1t進(jìn)行修正因K與Kt有較大的差異，故需對Kt計(jì)算出的d1t進(jìn)行修正，即<3 1.34> 69.78 3=70.485mm(3)確定齒數(shù)選齒數(shù) Z1=23,Z2=uZ1=2.79*23=64.17，取 Zz=64,則 u 64 2.78 , 2.79 2.78 0.4% ,在允許范圍內(nèi)23u 2.79(4)大端模數(shù) mm。170.485 3.06mm ,查表 8-23 ,Z123取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)m=3.5mm(5)大端分度圓直徑為d1=mZ=3.5*23mm=80.5mm>70.485d1t > 69.78mmd 1=70.485mmZ1=23Z2=64m=3.5mmd1=80.5mmd2=224mm2=mZ=3.5*64mm=224mm(6)錐齒距為-di 2> 80.5 !2R= VU 1 J2.79 imm 70.374mm22(7)齒優(yōu)為 b= RR=0.3*70.374mm=21.112mm取 b=25mmR=70.374mmb=25mm4.校核齒根 彎曲疲勞強(qiáng) 度齒根彎曲疲勞強(qiáng)度條件為F KFYfYs <F0.85bm(1 0.5 R)(1) K、b、m和R同前(2)圓周力為匚2丁12 52430zFt=1 N 1532.5Nd1(1 0.5 R) 80.5 (1 0.5 0.3)(3)齒形系數(shù)Yf和應(yīng)力修正系數(shù)YSu2.79xu2 1，2.792 111cos 2 一.10.3374J2.792 1即當(dāng)量齒數(shù)為Z123Zv124.4cos 10.9414ZV2-2 64 189.7cos 20.33374由圖 8-8 查得 Yf1=2.65,Y f2=2.13，由圖 8-9 查得 1=1.58 ,Ys2=1.88(4)許用甯曲應(yīng)力Yn FlimFSf由圖 8-4 查得彎曲疲勞極限應(yīng)力為Fiim1 215Mpa, Fim2 170Mpa由圖8-11查得壽命系數(shù) Yn產(chǎn)Yn2=1，由表8-20查得安全系數(shù)Sf=1.25 ,故YN1 Flimi1 215F1 172MpaSF1.25YN2 Flim21 170 仆公0f 2136MpaSf1.25KFtYF1Ys1F10.85bm(1 0.5 r)1.34 1532.5 2.65 1.58 0.85 25 3.5 (1 0.5 0.3) 92.01Mpa F1YF2YS2F 2F1YfiYsicc 02.13 1.88092.01 Mpa2.65 1.5887.99MpaF2滿足齒根甯曲強(qiáng) 度5.計(jì)算錐齒 輪傳動(dòng)其他 幾何尺寸ha=m=3.5mmhf=1.2m=1.2*3.5mm=4.2mmC=0.2m=0.2*3.5mm=0.7mu2.791 arccos , arccos 18.667Vu2 1<2.792 11 1,2 arccos , arccos ， 71.333，u2 1V12.792 1da1=d1+2mcos =80.5+2*3.5*0.9414mm=87.09mmda2=d2+2mcos 2 =224+2*3.5*0.3374mm=226.362mmdf1 =d2.4mcos 1=80.5-2.4*3.5*0.9414mm=72.592mmdf2=d2-2.4mcos 2=224-2.4*3.5*0.3374mm=221.166mmha=3.5mmhf =4.2mmC=0.7m1 18.6672 71.333da1=87.09mmda2=226.362mmdf1 =72.592mmdf2=221.166mm、低速級斜齒圓柱齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明計(jì)算結(jié)果1.選擇材大、小錐齒輪均選用 45鋼，小齒輪調(diào)質(zhì)處理，大齒輪正火45鋼料、熱處理處理，由表 8-17得齒面硬度 HB3=217255, HBW=162217.平小齒輪調(diào)質(zhì)處理方式和公差均硬度 HBW=236, HBW=190.HBW-HBW=46.在 3050HB此間。選大齒輪正火處理等級用8級精度。8級精度2.初步計(jì)算 傳動(dòng)的主要 尺寸因?yàn)槭擒淉X面閉式傳動(dòng)，故按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)。 其設(shè)計(jì)公式為“3 2kT2U 1/ZeZhZ Z、2d3 3（）YRUH1） 小齒輪傳遞轉(zhuǎn)矩為 T2=139050N - mm2）因v值未知，Kv值不能確定，可初步選載荷系數(shù)K=1.43）由表8-19 ,查得彈性系數(shù) Ze=189.8 JMpa4）初選螺旋角12 ,由圖9-2查得節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) Zh=2.465） 齒數(shù)比 =i=46）查表8-18,取齒寬系數(shù)R=1.17） 初選 Z3=23,貝U Z4=uZ3=4*23=92則端面重合度為1 11.88 3.2（） cosZ3 Z411=1.88 3.2() cos1223 92=1.67軸向重合度為0.318 dZ3tan 0.318 1.1 23 tan12 1.71d 3由圖8-13查得重合度系數(shù) Z 0.7758）由圖11-2查得螺旋角系數(shù) Z =0.999）許用接觸應(yīng)力可用下式計(jì)算H Z n H lim / SH由圖 8-4e、 a 查得接觸疲勞極限應(yīng)力為H lim 1580 pa, Hlim2 390 pa小齒輪與大齒輪的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)分別為N3=60n2aLh=60*344.08*1*2*8*250*10=8.258*108N4=N/i 2=8.258*10 8/4 =2.064*10 8由圖8-5查得壽命系數(shù) Zn3=1.05 , Zn4=1.13 ;由表全系數(shù)Sh=1.0 ,則有8-20取安Z3=23Z4=92H3 Zh3 Hlm3/Sh 1.05*580/1 609MpaH4 Zh4 Hlim4/SH 1.13*390/1 440.7Mpa取 H 440.7Mpa初算小齒輪的分度圓直徑d&,得d3(2kT2U 1/eZhZZ、2d3t J()RRuHd3t.66.59mm=|2 1.4 139050 4 1 (189.8 2.46 0.775 0.99)211.1 4 (440.7)2=66.59mm3.確定傳動(dòng) 尺寸(1)計(jì)算載荷系數(shù)由表8-21查得使用系數(shù) K=1.0md3tn266.59 34408 ,， 事用因 v 3t 2m/s=1.20m/s,由圖60 100060 10008-6查得動(dòng)載荷系數(shù) Kv=1.08,由圖8-7查得齒向載荷分配系數(shù)K =1.11 ,由表8-22查得齒向載荷分配系數(shù)K =1.2,則載荷系數(shù)為K=K aKK K =1.0*1.08*1.11*1.2=1.44(2)對d3t進(jìn)行修正因K與Kt有較大的差異，故需對Kt計(jì)算出的d3t進(jìn)行修正，即,Kc1.44d3 d3t3i 66.59 3i=67.22mmK Kt1 1.4(3)確定模數(shù)md3 cos 67.22 cos12八“mn= mm 2.86mmZ323按表 8-23,取 m=3mm(4)計(jì)算傳動(dòng)尺寸 中心距為mn(z3 Z4)3 (23 92)a n 3)m mm =176.35mm2 cos2 cos12取整，a=176mm螺旋角為mn(z3 Z4)3 (23 92) d d .arccos11.9692a2 184K=1.44m=3mma=176mm11.969因值與初選值相差不大，故對與有美的參數(shù)無需進(jìn)行修正則可得，d3mnz33 23mm 70.531mmcos cos11.969d4 mz 392mm 297.455mm cos cos11.969b4dd3 1.1 70.531 77.58mm,取 b，=78mmb3 b4 (510)mm,取 b3=85mmd3=70.531mmd4=282.134mmb4=78mmb3=85mm4.校核齒根 彎曲疲勞強(qiáng) 度齒根彎曲疲勞強(qiáng)度條件為f咨 YfYsYYfbmnd31） K、T3、mn和 d3 同前2）齒見 b=b4=78mm3）齒形系數(shù)Yf和應(yīng)力修正系數(shù) Y當(dāng)量齒數(shù)為Zv3T2324.6coscos 11.969Zv4-z4T92- 103.6coscos311.969由圖 8-8 查得 Yf3=2.62 , Yf4=2.24 ;由圖 8-9 查得 Ys3=1.59 ,Ys4=1.824）由圖8-10查得重合度系數(shù) Y 0.725）由圖11-23查得螺旋角系數(shù) 丫 0.866）許用甯曲應(yīng)力為YN FlimFSf由圖 8-4f 、 b 查得彎曲疲勞極限應(yīng)力Flim 3 215Mpa, Fiim4 170Mpa由圖8-11查得壽命系數(shù) YN3=Yn4=1,由表8-20查得安全系數(shù)9=1.25,故YN3 F lim 31215 .“ON/IF3 Mpa 172MpaSF1.25YN4 Flim41170 .仆公gF4 Mpa 136MpaSF1.252% 7 7 77F3 ； YF3YS3Y Ybm2 1 44 139050 =2 1.44 139050 2.62 1.59 0.72 0.86Mpa78 3 70.531=62.59Mpa< F3F4F3YF4YS 62.59 2.24 1.82 Mpa 61.25MpaFYF3YS32.62 1.59滿足齒根甯曲疲 勞強(qiáng)度45.計(jì)算齒輪 傳動(dòng)其他幾 何尺寸端面模數(shù) m1 n- 3mm 3.07mmcos cos11.969齒頂局 ha=ha*m n=1*3mm=3mm齒根高 hf=(ha*+c*) m= (1+0.25) *3mm=3.75mm全齒高 h=h a+hf=3+3.75mm=6.75mm頂隙 c=c*m n=0.25*3mm=0.75mm齒頂圓直徑為da3=d3+2ha=70.531+2*3mm=76.531mmda4=d4+2ha=282.134+2*3mm=288.134mm齒根圓直徑為df3 =d3-2h f=70.531-2*3.75mm=63.031mmdf4=d4-2h f=282.134-2*3.75mm=274.634mmm=2.56mmha=3mm hf=3.75mmh=6.75mmc=0.75mmda3=76.531mmda4=288.134mmdf3=63.031mmdf4=274.634mm七、齒輪上作用力的計(jì)算計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明計(jì)算結(jié)果1.高速級齒 輪傳動(dòng)的作(1 )已知條件 高速軸傳遞的轉(zhuǎn)矩T1=52430Nmm轉(zhuǎn)速 n1=960r/min，小齒輪大端分度圓直徑d1=80.5mm, cos 1=0.9414,sin 1 =0.3201 ,1 18.67(2)錐齒輪1的作用力圓周力為用力2Ti2 52430Ft1 1 N 1532.5Nd1(1 0.5 R) 80.5 (1 0.5 0.3)其方向與力作用點(diǎn)圓周速度方向相反徑向力為Fr1 Ft1 tan cos 1 1532.5 tan20 0.9414N 525.1N其方向?yàn)橛闪Φ淖饔命c(diǎn)指向輪1的轉(zhuǎn)動(dòng)中心軸向力為Fa1Ft1 tan sin 1 1532.5 tan20 0.3374N 188.2N其方向沿軸向從小錐齒輪的小端指向大端法向力為Ft11532.5 22Fn1 N 1630.9Ncoscos20Ft1=1532.5NFr1=525.1NFa1=188.2NFn=1630.9N2.低速級齒 輪傳動(dòng)的作 用力(1)已知條件中間軸傳遞的轉(zhuǎn)矩T2=139050Nmm轉(zhuǎn)速n2=344.08r/min ,低速級斜齒圓柱齒輪的螺旋角11.969 。為使斜齒圓柱齒輪3的軸向力與錐齒輪2的軸向力互相抵消一部分， 低速級的小齒輪右旋，大齒輪左旋，小齒輪分度圓直徑為d 3=70.531mm(2)齒輪3的作用力圓周力為 Ft3 2T2 2 139050 N 3942.9N d370.531其方向與力作用點(diǎn)圓周速度方向相反徑向力為Fr3 Ft3an- 3942.9tan20N 1467.0Ncoscos11.969其方向?yàn)橛闪Φ淖饔命c(diǎn)指向輪3的轉(zhuǎn)動(dòng)中心軸向力為Fa3 Ft3tan3942.9 tan 11.969 N 835.9N其方向可用右手法則來確定，即用右手握住輪3的軸線，并使四指的方向順著輪的轉(zhuǎn)動(dòng)方向，此時(shí)拇指的指向即為該力的方向法向力為Ft33943.9Fn3 3 N 4289.2Ncos n cos cos20 cos11.969(3)齒輪4的作用力從動(dòng)齒輪4的各個(gè)力與主動(dòng)齒輪 3上相應(yīng)的力人小相等，作Ft3=3942.9NFr3=1467NFa3=835.9NFn3=4289.2N用方向相反八、減速器轉(zhuǎn)配草圖的設(shè)計(jì)一、合理布置圖面該減速器的裝配圖一張 A0或A1圖紙上，本文選擇 A0圖紙繪制裝配圖。根據(jù)圖紙幅面 大小與減速器兩級齒輪傳動(dòng)的中心距，繪圖比例定位1:1,采用三視圖表達(dá)裝配的結(jié)構(gòu)。二、繪出齒輪的輪廓尺寸在俯視圖上繪出錐齒輪和圓柱齒輪傳動(dòng)的輪廓尺寸三、箱體內(nèi)壁在齒輪齒廓的基礎(chǔ)上繪出箱體的內(nèi)壁、軸承端面、軸承座端面線九、軸的設(shè)計(jì)計(jì)算軸的設(shè)計(jì)和計(jì)算、軸上齒輪輪轂孔內(nèi)徑及寬度、滾動(dòng)軸承的選擇和校核、鍵的選擇和驗(yàn) 算與軸聯(lián)接的半聯(lián)軸器的選擇同步進(jìn)行。一、高速軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明計(jì)算結(jié)果1.已知條件高速軸傳遞 的功率pi=5.27kw,轉(zhuǎn)矩 Ti=52430mm 轉(zhuǎn)速 ni=960r/min ,小齒輪大端分度圓直徑di=80.5mm,齒見中點(diǎn)處分度圓直徑 dmi= (1-0.5 R) di=68.425mm,齒輪寬度 b=20mm2.選擇軸的 材料因傳遞的功率不大，并對重量及結(jié)構(gòu)尺寸無特殊要求，故由 表8-26選用常用的材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理45鋼，調(diào)制處理3.初算軸徑查表9-8得C=i06135,取中間值 C=ii8,則八 rp7；5.27dmin C3111831mm 20.82mmn19 960軸與帶輪連接，有一個(gè)鍵槽，軸徑應(yīng)增大3唳5%軸端最細(xì)處直徑d i>20.82+20.82* (0.03 0.05) mm=21.4421.86mmdmin=20.82mm(1)軸承部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為方便軸承部件的裝拆，減速器的機(jī)體采用剖分式結(jié)構(gòu)，該減速器發(fā)熱小，軸不長，故 軸承采用兩端固定方式。按軸上零件的安裝順序，從最細(xì)處開始設(shè)計(jì)(2)聯(lián)軸器與軸段。1 軸段上安裝聯(lián)軸器，此段設(shè)計(jì)應(yīng)與聯(lián)軸 器的選擇設(shè)計(jì)同步進(jìn)行。為補(bǔ)償聯(lián)軸器所聯(lián)接兩軸的安裝誤差，隔離振動(dòng)，選用彈性柱銷聯(lián)軸器。查表8-37,取載荷系數(shù) K=1.5,計(jì)算轉(zhuǎn)矩為Tc=K A=1.5*52430Nmm=78645N- mm由表8-38查得GB/T5014-2003中的LX1型聯(lián)軸器符合要求： 公稱轉(zhuǎn)矩為250Nmm許用轉(zhuǎn)速8500r/min，軸孔范圍為1224mm 考慮到di>20.58mm,取聯(lián)軸器孔直徑為 22mm軸孔長度L耳=52mrm4.結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)Y型軸孔，A型鍵，聯(lián)軸器從動(dòng)端代號為LX1 22*52GB/T5014 2003,相應(yīng)的軸段的直徑di=22mm其長度略小于孔寬度，取Li=50mm(3)軸承與軸段和的設(shè)計(jì)在確定軸段的軸徑時(shí)，應(yīng)考慮聯(lián)軸器的軸向固定及密封圈的尺寸。若聯(lián)軸器采用軸肩定位，軸肩高度 h= (0.07 0.1 ) di= (0.07 0.1 ) *30mm=2.1 3mm 軸段 的軸徑 d2=di+2*(2.13) mm=34.136mm其值最終由密封圈 確定。該處軸的圓周速度均小于3m/s,可選用氈圈油封，查表8-27初選氈圈35JB/ZQ46061997,則d2=35mm軸承段直徑為 40mm 經(jīng)過計(jì)算，這樣選取的軸徑過大，且軸承壽命過長，故此處改用 軸套定位，軸套內(nèi)徑為 28mm外役既要滿足苗封要求，又要滿足 軸承的定位標(biāo)準(zhǔn)，考慮該軸為懸臂梁，且有軸向力的作用，選用 圓錐滾子軸承，初選軸承 30207,由表9-9得軸承內(nèi)徑d=35mm 外徑D=72mm寬度B=17mm T=18.25mm,內(nèi)圈定位直徑 da=42mm 外徑定位Da=65mmi!由上力作用點(diǎn)與外圈大端面的距離as=15.3mm,故d2=35mm聯(lián)軸器定位軸套頂?shù)捷S承內(nèi)圈端面，則該處軸段長度應(yīng)略短于軸承內(nèi)圈寬度，取L2=16mm該減速器錐齒輪的圓周速度 大于2m/s,故軸承米用油潤滑，由齒輪將油甩到導(dǎo)油溝內(nèi)流入軸 承座中。通常一根軸上的兩個(gè)軸承取相同的型號，則d4=35mm其右側(cè)為齒輪1的定位軸套，為保證套筒能夠頂?shù)捷S承內(nèi)圈右端面，該 處軸段長度應(yīng)比軸承內(nèi)圈寬度略短，故取L4=16mm(4)軸段的設(shè)計(jì)該軸段為軸承提供定位作用，故取該段直徑為軸承定位軸肩直徑，即d3=42mm該處長度與軸的懸臂梁長度有關(guān)，故先確定其懸臂梁長度(5)齒輪與軸段的設(shè)計(jì)軸段上安裝齒輪，小錐齒輪所處的軸段米用懸臂結(jié)構(gòu)，d5應(yīng)小于d4,可初te d5=32mm小錐齒輪齒寬中點(diǎn)分度圓與大端處徑向端面的距離M由齒輪的結(jié)構(gòu)確定，由于齒輪直徑比較小，采用實(shí)心式，由圖上量得 M=32.9mm錐齒輪大端側(cè)徑向端面與軸承套杯端面距離取為1 10mm ,軸承外圈寬邊側(cè)距內(nèi)壁距離，即軸承套杯凸肩厚 C=8mm齒輪大端側(cè)徑向端面與輪轂右端面的距離按齒輪結(jié)構(gòu)需要 取為56mm齒輪左側(cè)用軸套定位，右側(cè)采用軸端擋圈固定，為使 擋圈能夠壓緊齒輪端面，取軸與齒輪配合段比齒輪轂孔略短，差 值為0.75mm,則L 5=56+1 +C+T-L4-0.75=( 56+10+8+18.25-16-0.75)mm=75.5mm(6)軸段與軸段的長度軸段的長度除與軸上的零件有關(guān)外，還與軸承端蓋等零件有關(guān)。由表4-1可知，下箱座壁厚=0.025a+3mm=0.025*184+3mm=7.6mm, 取壁厚10mm ,R+a=70.374+184=254.374mm<600mm 取軸承旁聯(lián)接螺栓為 M20, 箱體凸緣連接螺栓為 M16,地腳螺栓為d M 24,則有軸承端蓋d1=22mmL1=50mmd2=35mmL2=16mmd4=35mmL4=16mmd3=42mmd5=32mmL5=75.5mm10mm連接螺釘為 0.4d0,4 24mm 9.6mm,取其值為 M1Q由表8-30可取軸承端蓋凸緣厚度為B=12mm取端蓋與軸承座間的調(diào)整墊片厚度為t 2 mm；告訴軸承端蓋連接螺釘，查表 8-29取螺栓GB/T5781 M10 35;其安裝基準(zhǔn)圓直徑遠(yuǎn)大于聯(lián)軸器輪轂外 徑，此處螺釘?shù)牟鹧b空間足夠，取聯(lián)軸器轂孔端面距軸承端蓋表 面距離K=10mm為便于結(jié)構(gòu)尺寸取整，軸承端蓋凸緣安裝面與軸 承左端面的距離取為l4=25.5mm ,取軸段端面與聯(lián)軸左端面的距離為 1.75mm 貝U 有 Li=L 聯(lián) +K+B+I 4+T-L2-1.75mm=(62+10+12+25.5+18.25-16-1.75) mm=110mm軸段段的長度與該軸的懸臂長度l 3有關(guān)。小齒輪的受力作用點(diǎn)與右端軸承對軸的力作用點(diǎn)間的距離為|3=M+ 1+C+a=(32.9+10+8+15.3)mm=66.2mm則兩軸承對軸的力作用點(diǎn)間的距離為|2=(2 2.5) 13=(2 2.5)*66.2mm=132.4 165.5mmL3 =l 2+2a3-2T=(132.4 165.5 ) +2*15.36-2*18.25mm =126159.1mm取L3=130mm則有|2 =l 3+2T-2a 3=130+2*18.25-2*15.3mm=135.9mm在其取值范圍內(nèi)，合格(7)軸段力作用點(diǎn)與左軸承對軸力作用點(diǎn)的間距 由圖12-4可得|1 =L1+L2-T+a 3-31+1.75=110+16-18.25+15.3-31+1.75mm=93.8mmL1=110mml 3=66.2mmLs=130mml 2=135.9mml 1=93.8mm5.鍵連接帶輪與軸段間米用 A型普通平鍵連接，查表8-31取其型號 為鍵8X7 GB/T1096-2003,齒輪與軸段間采用 A型普通平鍵 連接，型號為鍵 10X8 GB/T1096 -2003(1)畫軸的受力簡圖軸的受力簡圖如圖5所示(2)計(jì)算支承反力在水平面上為Fr1l3 Fa1dmi 525.1 66,2 188.2 68,425_22_R1H 2 2N208.4l2135.9%=Fr1+RH=525.1+208.4N=733.5N在垂直平囿上為NR1H=208.4NR2H=733.5N6.軸的受力 分析屋八 1532.5 66.2R1vN 746.5Nl2135.9R2V Ft1 Rv 1532.5 746.5N 2279N軸承1的總支承反力為R1 JR1H 2 R1v2J2.8042 746.52 N 775.0N軸承2的總支承反力為R2 Jr2H 2 R2V2 J733.52 22792 N 2394.1N(3)畫彎矩圖彎矩圖如圖5c、d、e所示在水平面上，a-a剖面為M aH=-R1Hl 2=-208.4*135.9Nmm=-28321.6Nmmb-b剖回左側(cè)為dm168.425MbHFa1188.2 mm 6438.8Nmm22在垂直平囿上為Mav R1vl2 746.5 135.9Nmm 101449.4NmmMbv 0Nmm合成甯矩22Ma VM 2aH M2ava-a 剖面為J( 28321.6)2 101449.42 Nmm105328.5Nmm 二22Mb vM bH M bvb-b 剖面左側(cè)為J6438.82 02 Nmm6438.8Nmm(4)畫轉(zhuǎn)矩圖轉(zhuǎn)矩圖如圖5f所示，T1=52430NmmR1v=746.5NRv=2279NRi=775NRa=2394.1NM=105328.5NmmMb=6438.8NmmT1=52430Nmm7.校核軸的因a-a剖回號矩大，同時(shí)作用有轉(zhuǎn)矩，a-a剖面為危險(xiǎn)面其抗彎截面系數(shù)為d 3435333Wmm 4207.1mm3232抗扭截面系數(shù)為33d 4353Wt8414.2mm1616甯曲應(yīng)力為Mb 6438b -b 8Mpa 1.5MpaW 4207.1扭男應(yīng)力為強(qiáng)度Ti 52430人_ Mpa 6 2MpaWT 8414.2按彎扭合成強(qiáng)度進(jìn)行校核計(jì)算，對于單向轉(zhuǎn)動(dòng)的轉(zhuǎn)軸，轉(zhuǎn)矩按脈動(dòng)循環(huán)處理，故取折合系數(shù)0.6,則當(dāng)量應(yīng)力為e J 2b 4( )2 。1.52 4 (0.6 6.2)2Mpa 7.6Mpa由表8-26查彳導(dǎo)45鋼倜質(zhì)處理抗拉強(qiáng)度極限B 650Mpa ,則由表8-32查得軸的許用駕1曲應(yīng)力1b 60Mpa, e1bee強(qiáng)度滿足要求軸的強(qiáng)度滿足要 求8.校核鍵連 接的強(qiáng)度聯(lián)軸器處鍵連接的擠壓應(yīng)力為4T14 52430p1 L Mpa 28.4Mpadhl 22 7 (56 8)齒輪處鍵連接的擠壓應(yīng)力為4Ti4 524300p2 Mpa 15.5Mpapd5M 32 8 (63 10)取鍵、軸及帶輪的材料都為鋼，由表8-33 查得p 125Mpa150Mpa,懼p ,強(qiáng)度足夠鍵連接的強(qiáng)度足 夠、中間軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算及說明計(jì)算結(jié)果1.已知條件高速軸傳遞的功率 p2=5.01kw,轉(zhuǎn)速n2=344.08r/min，錐齒輪大端分度圓直徑d2=238mm齒寬中點(diǎn)處分度圓直徑dm= (1-0.5 R)d2=202.3mm, d3=70.531mm,齒輪寬度 b3=85mm2.選擇軸的 材料因傳遞的功率不大，并對重量及結(jié)構(gòu)尺寸無特殊要求，故由表 8-26選用常用的材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理45鋼，調(diào)制處理3.初算軸徑查表9-8得C=106135,取中間值 C=110,則八 irpT5 5.01dmin C3I一 1103；mm 26.86mm n n2 344.08軸與帶輪連接，有一個(gè)鍵槽，軸徑應(yīng)增大3唳5%軸端最細(xì)處直徑d1>26.86+26.86* (0.03 -0.05) mm=27.6728.20mmdmin=26.86mm4.結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)構(gòu)想如圖 5所示(1)軸承部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為方便軸承部件的裝拆，減速器的機(jī)體采用剖分式結(jié)構(gòu)，該減速器發(fā)熱小，軸不長，故軸承采用兩端固定方式。按軸上零件的安裝順序，從最細(xì)處開始設(shè)計(jì)(2)軸段及軸段的設(shè)計(jì)該軸段上安裝軸承，此段設(shè)計(jì)應(yīng)與軸承的選擇設(shè)計(jì)同步進(jìn)行?？紤]到齒輪上作用較大的軸向力和圓周力，選用圓錐滾子軸承。軸段及軸段上安裝軸承，具直徑應(yīng)既便于軸承安裝，又符合軸承內(nèi)徑系列。根據(jù)dmin=27.05mrn, 暫取軸承 30206,由表 9-9得軸承內(nèi)徑 d=30mm外徑 D=62mm 優(yōu)度 B=16mm內(nèi)圈定位直徑 da=36mm外徑定位 Da=53mm軸上 力作用點(diǎn)與外圈大端面的距離 a3=13.8mm,故d1=30mm通常一根軸上的兩個(gè)軸承取相同的型號，則d5=30mm(3)齒輪軸段與軸段的設(shè)計(jì)軸段上安裝齒輪 3,軸段上安裝齒輪 2。為便于齒輪的安裝，d2和d4應(yīng)略大于d1和d5, 此時(shí)安裝齒輪 3處的軸徑可選為 33mm經(jīng)過驗(yàn)算，其強(qiáng)度不滿 足要求，可初定 d2=d4=32mm由于齒輪的直徑比較小， 采用實(shí)心式，其右端采用軸肩定位， 左端米用套筒固定，齒輪2輪廓的寬度范圍為(1.21.5)d4=38.448mm取其輪轂優(yōu)度14=45mm其左布米用軸肩te位， 右端采用套筒固定。 為使套筒端面能夠頂?shù)烬X輪端面，軸段長度應(yīng)比齒輪2的輪轂略短，b3=85mm故取L2=83mm L4=40mm(4)軸段的設(shè)計(jì)該段位中間軸上的兩個(gè)齒輪提供定位， 其軸為(0.07 0.1)d 2=2.24 3.2mm,度 h=3mm故 d3=38mm齒輪3左端面與箱體內(nèi)壁距離和齒輪2的輪轂右端面與箱體d1=30mmd5=30mmd2=d4=32mmL2=83mmL4=40mmd3=38mm內(nèi)壁的距離均取為 1,且使箱體兩內(nèi)側(cè)壁關(guān)于高速軸軸線對稱，量得起寬度為 Bx=193.92mm,取Bx=194mm則軸段的長度為L3 Bx L4 2 1 b3=194-40-2*10-85mm=49mm此時(shí)錐齒輪沒有處在正確安裝位置，在裝配時(shí)可以調(diào)節(jié)兩端中的調(diào)整墊片使其處與正確的安裝位置(5)軸段及軸段的長度由于軸承采用油潤滑，故軸承內(nèi)端面距箱體內(nèi)壁距離取為5mm,則軸段的長度為L1 B1 Q L2)17 5 10 (85 83)mm 34mm軸段的長度為L5 B1 J L4)17 5 10 (49 40)mm 41mm(6)軸上力作用點(diǎn)的間距軸承反力的作用點(diǎn)距軸承外圈大端面的距離a3=13.8mm,則由圖12-7可得軸的支點(diǎn)與受力點(diǎn)間的 距離為I tb3- aII 112 a385 18,25 5 10 13.8mm261.95mm由裝配圖知 l2 80.6mm, l3 56.35mmBx=194mmL3=49mmL1=34mmL5=41mm11 61.95mm180.6mm213 56.35mm鍵連接齒輪與軸段間采用 A型普通平鍵連接，查表 8-31取其型 號為鍵10X8 GB/T1096 2003,齒輪與軸段間米用 A型普通 平鍵連接，型號為鍵 12X10 GB/T1096- 20035.6.軸的分析(1)畫軸的受力簡圖(2)計(jì)算支承反力RhFr3(l2l3)Fr2l3軸的受力簡圖如圖5所示 在水平面上為Fa2dm22731.6 (80.6 56.35) 111.7 56.35 120.454.55 80.6 56.35586.2NRH=F3-R1H-Fr2=731.6-586.2-111.7N=33.7N在垂直平面上為R1vFt3(l2I3) Ft2l 3l1 l2 l 3121.13 4326 5122 NRh=586.2NRh=33.7NRiv=1662.5N1962.9 (80.6 56.35) 879.39 56.35 N54.55 80.6 56.351662.5NRv=1179.8NR2vFt3Ft2%1962.9 879.39 1662.5N1179.8N軸承1的總支承反力為R1Rih2 Riv2586.22 1662.52 N 1762.8NRi=1762.8N軸承2的總支承反力為R2,.R2H2 R2V2、33.72 1179.82N 1180.3N3180.3N畫彎矩圖在水平面上,彎矩圖如圖5c、d、e所示a-a剖面為MaH=-R1bl 2=-586.2*54.55=-31977.2Nmma-a剖面右側(cè)為d3M aH M aH Fa3 c220902.6Nmm51 231977.2 432.6 Nmm2b-b剖面右側(cè)為MbH MbHFa2d2 1899 120.4 26679.5Nmm142.5Nmm2MbHR2Hl 333.7 56.35Nmm 1899Nmm在垂直平囿上為Mav R1vl1 1662.5 54.55Nmm 90689.4NmmMbv R2vl3 1179.8 56.35 66481.7Nmm合成甯矩2. . 2M a VM aH M ava-a 剖畤側(cè)為鈍 31977.2)2 90689.42 Nmm96161.9NmmMa Jm 2aH M 2ava-a 剖畤側(cè)為忒 20902.6)2 90689.42 Nmm93067.1NmmM b v M 2bH M 2bvb-b 剖面左側(cè)為例 6679.5)2 66481.72 Nmm66816.4NmmMb ，M 2bH M2bvb-b 剖面右側(cè)為V18992 66481.72Nmm66508.8Nmm(4)畫轉(zhuǎn)矩圖轉(zhuǎn)矩圖如圖5f所示，T2=50250NmmM=96161.9NmmMa=93067.1NmmMb=66816.4NmmM b=66508.8NmmT2=50250Nmm7.校核軸的 強(qiáng)度雖然a-a剖曲左側(cè)彎矩大，但a-a剖曲右側(cè)除作用后駕矩外還作用有轉(zhuǎn)矩，其軸頸較小，故 a-a剖面兩側(cè)均可能為危險(xiǎn)面， 故分別計(jì)算a-a剖面的抗彎截面系數(shù)其抗彎截面系數(shù)為d32 bt(d2 t)2223 12 5 (22 5)23W2mm322d2322 223650mm3抗扭截面系數(shù)為3232. d 2 bt(d2 t)2212 5 (22 5)3W-mm162d2162 22 31695.6mma-a剖曲左側(cè)彎曲應(yīng)力為Ma 96161.9 .b -a-Mpa 147.9MpaW650軸的強(qiáng)度滿足要求a-a剖曲右側(cè)彎曲應(yīng)力為,Ma 93067.1 0b a Mpa 143.2MpaW650扭男應(yīng)力為T250250 .-2- Mpa 29 6MpaWT1695.6按彎扭合成強(qiáng)度進(jìn)行校核計(jì)算，對于單向轉(zhuǎn)動(dòng)的轉(zhuǎn)軸，轉(zhuǎn)矩按脈動(dòng)循環(huán)處理，故取折合系數(shù)0.6,則當(dāng)量應(yīng)力為e J 2b 4()2_2_2<143.24 (0.6 29.6) Mpa147.5Mpae b,故a-a剖回右側(cè)為安全截回由表8-26查彳導(dǎo)45鋼調(diào)質(zhì)處理抗拉強(qiáng)度極限B 650Mpa ,則由表8-32查得軸的許用駕曲