湖南煙草復(fù)烤有限公司永州易地技術(shù)改造項(xiàng)目供熱鍋爐變更 環(huán)境影響報(bào)告書

湖南煙葉復(fù)烤有限公司永州復(fù)烤廠易地技術(shù)改造項(xiàng)目供熱鍋爐變更環(huán)境影響說明編制單位：永州市環(huán)境保護(hù)科研所建設(shè)單位：湖南煙葉復(fù)烤有限公司二0一四年一月1. 變更由來湖南煙葉復(fù)烤有限公司永州復(fù)烤廠前身是永州天順煙葉復(fù)烤有限責(zé)任公司，現(xiàn)為湖南煙葉復(fù)烤有限公司永州地區(qū)的加工點(diǎn)，現(xiàn)有廠區(qū)位于永州中心城區(qū)-冷水灘區(qū)珍珠路，廠區(qū)周邊居住人口較多，生產(chǎn)季節(jié)車流、人流、物流混雜，安全生產(chǎn)和安全施工管理難以控制，也需盡快搬遷。湖南煙葉復(fù)烤有限公司永州復(fù)烤廠易地技術(shù)改造項(xiàng)目選址于永州市城南大道與珍珠南路交匯處西北角，占地面積418畝。該項(xiàng)目于2012年9月辦理了環(huán)評(píng)審批手續(xù)，審批文號(hào)為湘環(huán)評(píng)2012286號(hào)（見附件）?，F(xiàn)為綜合利用該項(xiàng)目產(chǎn)生的5288噸/年廢棄煙梗，擬將原環(huán)評(píng)報(bào)告中建設(shè)單位設(shè)置的一臺(tái)15t/h燃煤鏈條鍋爐更換成一臺(tái)15t/h的循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐，為該項(xiàng)目提供生產(chǎn)供熱，節(jié)約煤的使用量，減少燃煤鍋爐產(chǎn)生的廢氣。湖南煙葉復(fù)烤有限公司現(xiàn)委托永州市環(huán)境保護(hù)科研所對(duì)湖南煙葉復(fù)烤有限公司永州復(fù)烤廠易地技術(shù)改造項(xiàng)目的供熱鍋爐（一臺(tái)15t/h燃煤鏈條鍋爐更換成一臺(tái)15t/h的循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐）變更作出說明。評(píng)價(jià)單位通過現(xiàn)場(chǎng)踏勘、資料收集、調(diào)查研究等工作，在現(xiàn)狀調(diào)查的基礎(chǔ)上對(duì)項(xiàng)目供熱鍋爐變更環(huán)境影響進(jìn)行補(bǔ)充說明。2.變更內(nèi)容僅擬建項(xiàng)目的供熱鍋爐變更，由環(huán)評(píng)報(bào)告中建設(shè)單位設(shè)置的一臺(tái)15t/h燃煤鏈條鍋爐更換成一臺(tái)15t/h的循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐，并配套安裝風(fēng)機(jī)系統(tǒng)、除塵系統(tǒng)等，其它工程內(nèi)容保持不變。該生物質(zhì)鍋爐具體技術(shù)參數(shù)及物料基本參數(shù)見表1，所需的系統(tǒng)設(shè)備詳見表2。表1 鍋爐主要技術(shù)參數(shù)一覽表序號(hào)指標(biāo)單位數(shù)量備注1鍋爐型式1臺(tái)15t/h鍋爐循環(huán)流化床鍋爐2蒸汽壓力1.25MPa3蒸汽溫度193.34熱效率值85%該鍋爐實(shí)際熱效率可維持在95%左右5設(shè)計(jì)燃料煙梗廢棄物6煙梗燃燒熱值3162Kcal/Kg根據(jù)龔德鴻、許成等研究煙梗的熱解特性分析（貴州大學(xué)學(xué)報(bào).2011），煙梗燃燒熱值為3162 Kcal/Kg7爐膛結(jié)構(gòu)膜式壁8NOX治理低溫分級(jí)燃燒爐膛溫度一般為850-9009除塵方式布袋除塵表2 15t/h循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐系統(tǒng)設(shè)備表序號(hào)設(shè)備名稱規(guī) 格/型 號(hào)單位數(shù)量備注一主機(jī)設(shè)備1鍋爐本體DHX15-1.25Y套12一次儀表閥門與鍋爐配套套13取樣冷卻器與鍋爐配套個(gè)3二燃料給入系統(tǒng)1全自動(dòng)煙梗上料裝置與皮帶機(jī)配套套1變頻控制2煙梗皮帶輸送機(jī)B650，Q=10t/h套2含稱重裝置3煙梗過渡倉套1含觀測(cè)裝置4無軸螺旋給料裝置ZWLS360x2.65m套15斗式提升機(jī)HL250套16煤倉V=10m3套1現(xiàn)場(chǎng)制作7螺旋給煤裝置LS160x1.975m，Q=5t/h套1變頻控制8石灰石給料裝置套1三給水系統(tǒng)1熱力除氧器25t/h臺(tái)1自動(dòng)控制2除氧水泵IS65-40-250B，11KW臺(tái)2一用一備3給水泵65DG50x4，37KW臺(tái)2一用一備4加藥設(shè)備套1四風(fēng)機(jī)系統(tǒng)1一次風(fēng)機(jī)QALG-116D，132KW臺(tái)1變頻、含消音器2二次風(fēng)機(jī)9-1911.2D，55KW臺(tái)1含消音器3引風(fēng)機(jī)QALY-214.5D，250KW臺(tái)1變頻控制4羅茨風(fēng)機(jī)SSR150臺(tái)1含消音器五除塵系統(tǒng)1布袋除塵器除塵效率99%套12脈沖吹灰器JSR-SP300套13分汽缸套1六電氣儀表控制系統(tǒng)1差壓變送器臺(tái)22壓力變送器臺(tái)73給水流量孔板臺(tái)14蒸汽渦街流量計(jì)臺(tái)15就地壓力表臺(tái)106耐磨熱電偶臺(tái)57普通熱電偶臺(tái)48熱電阻個(gè)69進(jìn)線柜面110鼓風(fēng)機(jī)變頻器柜面111引風(fēng)機(jī)變頻器柜面112低壓配電柜面113儀表柜面114氧分析儀個(gè)115電動(dòng)給水調(diào)節(jié)閥個(gè)116除氧器水位、流量電子調(diào)節(jié)閥個(gè)217DCS控制系統(tǒng)套118監(jiān)控系統(tǒng)套119鍋爐房照明系統(tǒng)套12.1循環(huán)流化床鍋爐結(jié)構(gòu)及循環(huán)示意圖整套工藝系統(tǒng)包括燃料給入系統(tǒng)、鍋爐本體、煙風(fēng)系統(tǒng)、煙氣凈化系統(tǒng)、水處理系統(tǒng)、自動(dòng)控制系統(tǒng)等。運(yùn)行期工藝流程見圖1。圖1 運(yùn)行期工藝流程圖2.1.1 鍋爐本體鍋爐采用室內(nèi)布置，由主燃室、副燃室、燃盡室、旋風(fēng)分離器、尾部豎井組成。前部爐膛四壁由模式水冷壁組成，尾部豎井布置了省煤器和空氣預(yù)熱器。爐膛與尾部豎井之間由旋風(fēng)分離器相連通，分離器下部接回送裝置。燃燒室下部及分離器內(nèi)部均設(shè)有防磨內(nèi)襯。煙梗給入口在鍋爐前面，采用專門針對(duì)生物質(zhì)燃料設(shè)計(jì)的料機(jī)，該給料裝置對(duì)物料的適應(yīng)性強(qiáng)，能確保生物質(zhì)廢料順暢給入爐內(nèi)。鍋爐采用床上點(diǎn)火，分級(jí)燃燒，一次風(fēng)率為65%左右，一次風(fēng)和二次風(fēng)單獨(dú)配置風(fēng)機(jī)，其比例可依據(jù)燃料情況通過風(fēng)門調(diào)整。一次風(fēng)機(jī)使用變頻電機(jī)，較少電耗。密相區(qū)為湍流床，床溫始終控制在850-900之間，這造成低溫缺氧燃燒環(huán)境，降低了NOX的生成量，在這一區(qū)域，燃料中大部分熱量被釋放。未燃盡的碳粒進(jìn)入懸浮段，在二次風(fēng)造成的氧化區(qū)內(nèi)繼續(xù)燃燒燃盡。燃燒產(chǎn)生的高溫?zé)煔鈯A著固體粒子進(jìn)入副燃室，在副燃室底部，煙溫降至500左右后進(jìn)入爐膛回灰裝置采用慣性機(jī)械分離法進(jìn)行一次氣固分離，分離下來的固體顆粒通過爐膛回灰裝置進(jìn)入主燃室密相區(qū)參與燃燒；然后高溫?zé)煔膺M(jìn)入燃盡室，然后進(jìn)入旋風(fēng)分離器進(jìn)行二次氣固分離。分離下來的再循環(huán)粒子（為灰渣）大部分進(jìn)入回送裝置，通過回料口被送至密相區(qū)繼續(xù)參與循環(huán)。從旋風(fēng)分離器出來的高溫?zé)煔饬鹘?jīng)尾部豎井，熱量再一次被省煤器和空預(yù)器吸收，煙氣溫度降至145左右后進(jìn)入布袋除塵器，除塵后達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)排入大氣?；业呐欧庞袃蓚€(gè)途徑，一是通過爐膛下部的排渣管排放，二是作為飛灰被除塵器收集排放。鍋爐總圖詳見附圖3。2.1.2 爐前燃料上料及給入系統(tǒng)煙梗上料及給入：煙梗上料給入系統(tǒng)由皮帶輸送機(jī)、爐前料倉和煙梗給入裝置（無軸螺旋式給料裝置）構(gòu)成，煙梗給入裝置應(yīng)設(shè)置防止回火機(jī)構(gòu)。煙灰：通過與煙梗摻和的方式將煙灰給入鍋爐。煙灰為鍋爐分離器分離煙灰。給煙梗設(shè)置變頻裝置，根據(jù)鍋爐負(fù)荷的大小，調(diào)整給料量。2.1.3 煙風(fēng)系統(tǒng)有引風(fēng)機(jī)、鼓風(fēng)機(jī)、二次風(fēng)機(jī)、羅茨風(fēng)機(jī)構(gòu)成，其中鼓風(fēng)機(jī)。羅茨風(fēng)機(jī)采取消音措施。為了節(jié)電，引風(fēng)機(jī)和鼓風(fēng)機(jī)采取變頻調(diào)節(jié)。羅茨風(fēng)機(jī)用于返料。2.1.4水處理及給水系統(tǒng)該系統(tǒng)由熱力除氧器、除氧水泵、鍋爐給水泵和加藥裝置構(gòu)成，其中除氧水泵和鍋爐給水泵各設(shè)置兩臺(tái)，一用一備。本鍋爐的軟化水裝置和軟化水箱利用現(xiàn)有設(shè)備。2.1.5 煙氣處理系統(tǒng) 煙梗中基本不含硫，但使用的輔助燃料（永州煤）中硫含量約為2.2%，故使用石灰石爐內(nèi)脫硫，設(shè)計(jì)脫硫率為35%。石灰石通過鍋爐自帶的石灰石給料裝置加入至爐內(nèi)脫硫。2.1.6 吹灰系統(tǒng)煙梗的灰分中堿金屬含量高，灰粘度比較大，容易在鍋爐尾部積灰。一般的吹灰方式使用效果不夠理想。本鍋爐采用燃?xì)饷}沖在線吹灰系統(tǒng)。其吹灰機(jī)理是通過沖擊動(dòng)能、聲能和熱能作用來清除鍋爐受熱面的表面積灰，達(dá)到提高鍋爐效率，恢復(fù)鍋爐出力的目的。2.2生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐的特點(diǎn)及處理能力2.2.1 生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐的特點(diǎn)根據(jù)煙梗的成分及燃燒特性，本鍋爐進(jìn)行針對(duì)性設(shè)置，具有如下特點(diǎn)：1、能有效分解煙梗中的焦油，鍋爐熱效率高煙梗在燃燒過程中，有大量的焦油析出，盡管焦油最終成分為揮發(fā)分的一部分，但由于其高鏈結(jié)構(gòu)，需要較高的溫度和較長的燃燒時(shí)間才能燃燒充分。本鍋爐在爐膛增大絕熱燃燒部分，并采取三級(jí)爐膛結(jié)構(gòu)，與立式循環(huán)流化床鍋爐相比，增加了60%肥肉爐膛高度，增加了焦油及其它揮發(fā)分的燃燒時(shí)間，使其盡量燃燒完全。燃燒不完全的焦油通過爐膛回灰裝置進(jìn)入主燃室密相區(qū)參與燃燒，然后進(jìn)入旋風(fēng)分離器進(jìn)行二次氣固分離，分離下來的焦油和灰渣大部分進(jìn)入回送裝置，通過回料口被送至密相區(qū)繼續(xù)參與循環(huán)，小部分焦油與爐渣一起回收利用。 本鍋爐除了燃料燃盡率高外，鍋爐還采用全膜式壁密封結(jié)構(gòu)，保溫性好，散熱損失小，散熱量僅為1%左右。2、對(duì)尾部積灰進(jìn)行了有效處理，鍋爐能夠連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行煙梗的灰中堿金屬含量高，K2O的含量達(dá)到了38.72%，灰的粘度比較大，很容易造成鍋爐尾部受熱面積灰。本鍋爐針對(duì)此采取了如下措施：采取中溫分離技術(shù)，鍋爐省煤器入口煙溫約為500，低于堿金屬的粘結(jié)沉積溫度，能有效防止省煤器在流管束上積灰；在設(shè)計(jì)中對(duì)流受熱面比例小，也有效的減少了堿金屬造成的粘結(jié)沉積；采取目前吹灰效果最好的燃?xì)饷}沖吹灰器吹灰。3、燃燒產(chǎn)生的灰可以制肥煙梗的灰中堿金屬含量高，K2O的含量達(dá)到了38.72%，可以利用煙梗灰制造鉀肥。真正做到循環(huán)利用。4、燃料種類適應(yīng)性廣循環(huán)流化床鍋爐具有很好的燃料適應(yīng)性，本產(chǎn)品不但可以單燒煙梗，也可以混燒其它生物質(zhì)燃料。5、輔助燃料煤本生物質(zhì)鍋爐需要添加輔助少量燃料（煤）以助燃。本項(xiàng)目每天需求量約為0.3t，正常生產(chǎn)工況下，適量煤（煤的比例約占6）通過輸送帶送至燃料進(jìn)口加入至爐膛中與煙梗一起燃燒。擬采用煤與本項(xiàng)目原擬采用燃煤鏈條鍋爐使用煤一致，產(chǎn)地主要為永州，含硫量按2.2%，灰份按25%計(jì)，煤質(zhì)成份見表3。根據(jù)業(yè)主提供現(xiàn)有廠區(qū)實(shí)際情況，所用燃煤無需預(yù)處理能達(dá)到流化床要求粒度。2.2.2 生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐的處理能力15t/h的循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐，主要燃料為煙梗，輔助燃料為煤。15t/h的循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐每天處理煙梗廢棄物約為44.07t左右，年處理量約為5288t左右；輔助燃料煤每天約使用0.3t左右。循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐能穩(wěn)定連續(xù)運(yùn)行，其中鍋爐合格證見附件。2.3本項(xiàng)目原擬采用燃煤鏈條鍋爐與現(xiàn)擬變更生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐產(chǎn)排污情況對(duì)比2.3.1本項(xiàng)目原擬采用燃煤鏈條鍋爐產(chǎn)排污情況1、鍋爐廢氣根據(jù)最大計(jì)算熱負(fù)荷及最高使用壓力，廠內(nèi)用汽由1臺(tái)額定產(chǎn)汽量15t/h、熱效率值70%左右、供汽壓力1.27MPa的燃煤蒸汽鍋爐供應(yīng)。15t/h燃煤鏈條鍋爐日耗煤量約41t，日有效運(yùn)行時(shí)間21h，煤產(chǎn)地主要為永州，煤質(zhì)成份列于表3。全年鍋爐燃煤平均含硫量按2.2%，灰份按25%計(jì)。表3 永州煤礦煤質(zhì)成份分析表成份低位發(fā)熱量（KJ/kg）揮發(fā)份（%）灰份（%）全硫份（%）固定碳（%）水份（%）含量21840-2856018-3019-301.5-2.848.2-54.73.0-4.5鍋爐煙氣擬采用帶脫硫塔的濕式脫硫除塵器，煙氣經(jīng)水膜除塵、堿液脫硫后由一根40m高煙囪排入大氣。處理裝置設(shè)計(jì)處理規(guī)模50000m3/h，除塵率97%，采用雙堿法脫硫方式，脫硫率88%以上，煙氣經(jīng)處理后可滿足鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)二類區(qū)時(shí)段標(biāo)準(zhǔn)要求。處理前后煙氣中主要污染物SO2、煙塵的產(chǎn)生/排放情況列于表4。另外，據(jù)第一次全國污染源普查集中式污染治理設(shè)施產(chǎn)排污系數(shù)手冊(cè)“以混煤為原料的層燃蒸汽鍋爐氮氧化物的產(chǎn)/排污系數(shù)均為2.94kg/噸原料”計(jì)算得出，氮氧化物產(chǎn)生/排放量為5.73kg/h（14.45t/a），產(chǎn)生/排放濃度127.3mg/m3。氮氧化物中NO占90%，NO2占5-10%，N2O占1%左右，因此NO2產(chǎn)生/排放量為0.52kg/h（1.3t/a），產(chǎn)生/排放濃度11.5mg/m3。表4 鍋爐廢氣主要污染物情況表煙氣量（m3/h）排氣溫度（）排氣筒情況項(xiàng)目SO2煙塵mg/m3kg/ht/amg/m3kg/ht/a45000500.9m，磚制，高40m處理前152768.7173.11408.963.4159.7處理后1356.0715.342.31.94.8去除率（%）91972、鍋爐固廢燃煤燃燒產(chǎn)生灰渣約1230t/a，外售給廠家制磚。2.3.2循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐產(chǎn)排污情況1、鍋爐廢氣鍋爐燃燒產(chǎn)生含煙塵、SO2、NOX、臭氣等污染物的廢氣，廢氣經(jīng)廢氣處理系統(tǒng)處理后達(dá)標(biāo)排放，煙氣、煙塵在鍋爐中從產(chǎn)生到排放的簡(jiǎn)單流程見圖2。鑒于本次變更擬采用鍋爐與現(xiàn)有復(fù)烤廠煙梗廢棄物綜合利用項(xiàng)目所采用鍋爐同為15t/h的循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐，因此廢氣污染源強(qiáng)分析依據(jù)湖南煙葉復(fù)烤有限公司現(xiàn)有永州復(fù)烤廠煙梗廢棄物綜合利用項(xiàng)目驗(yàn)收監(jiān)測(cè)報(bào)告數(shù)據(jù)（該項(xiàng)目驗(yàn)收煙氣監(jiān)測(cè)時(shí)，所燃燃料加入了適量的煤），處理前后煙氣中主要污染物SO2、煙塵的產(chǎn)生/排放情況列于表5。表5 鍋爐廢氣主要污染物情況表煙氣量（m3/h）排氣溫度（）排氣筒情況項(xiàng)目SO2NOx煙塵mg/m3kg/ht/amg/m3kg/ht/amg/m3kg/ht/a18361500.9m，磚制，高40m處理前370.681.713115.7114.3872013.2133.29處理后31.30.581.462704.9512.4834.20.631.58去除率（%）15.413.295.3圖2 煙氣及煙塵簡(jiǎn)單走向圖2、固廢燃料燃燒產(chǎn)生產(chǎn)生爐渣約530t/a，外售給廠家制磚。2.3.3 鍋爐變更前后污染物產(chǎn)生排放情況對(duì)比表6 燃煤鏈條鍋爐與生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐產(chǎn)排污情況對(duì)比種類污染物名稱燃煤鏈條鍋爐產(chǎn)生量（t/a）燃煤鏈條鍋爐排放量（t/a）生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐產(chǎn)生量（t/a）生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐排放量（t/a）變更前后排放增減量（t/a）廢氣SO2173.115.31.711.46-13.84NOX14.4514.4514.3812.48-1.97煙塵159.74.833.291.58-3.22固廢灰渣12300730002.3.4擬采用生物質(zhì)鍋所需燃料平衡分析根據(jù)本項(xiàng)目生物質(zhì)鍋爐燃料消耗需求、主要燃燒工藝控制參數(shù)等情況，類比現(xiàn)有工程，該鍋爐燃料平衡計(jì)算分析列于表7，見圖3。表7 鍋爐燃料平衡表物料名稱年投入（或產(chǎn)出）總量（t/a）投入煙 梗5288燃 煤36合 計(jì)5324產(chǎn)出有組織排放SO21.71NOx14.38煙塵33.29有組織CO等其他廢氣 3.47無組織排放無組織排放廢氣5.89燃燒損耗4535.26爐 渣530合計(jì)5324SO2 1.71NO2 14.38煙塵 33.29有組織CO等其他廢氣3.473.12爐渣530投入產(chǎn)出合計(jì)5324合計(jì)5324煙梗5288輔助用煤36無組織排放廢氣5.89燒損4535.26 圖3 鍋爐燃燒燃料平衡圖3.變更后環(huán)境影響分析3.1大氣環(huán)境影響分析本項(xiàng)目鍋爐原設(shè)置為燃煤鍋爐，現(xiàn)變更為生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐，其對(duì)環(huán)境影響最大的改變就是大氣環(huán)境影響，其他方面的影響改變甚微。因此，本變更說明僅對(duì)變更后鍋爐廢氣對(duì)環(huán)境空氣的影響進(jìn)行分析評(píng)價(jià)。3.1.1 正常工況下鍋爐廢氣影響分析根據(jù)以上鍋爐變更前后污染源強(qiáng)產(chǎn)生排放情況對(duì)比結(jié)果，本項(xiàng)目原擬采用燃煤鏈條鍋爐擬變更為循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐后，SO2、NOx、PM10等各項(xiàng)污染物產(chǎn)生及排放量均大大減少，結(jié)合原環(huán)評(píng)報(bào)告鍋爐廢氣環(huán)境影響評(píng)價(jià)結(jié)論（項(xiàng)目營運(yùn)期外排廢氣污染物正常工況下對(duì)區(qū)域環(huán)境空氣中SO2、NOx、PM10的貢獻(xiàn)值較小，不會(huì)造成環(huán)境功能區(qū)超標(biāo)，對(duì)敏感目標(biāo)的影響不大），由此可推測(cè)，本項(xiàng)目采用循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐后，正常工況下SO2、NOx、PM10等污染物的排放對(duì)環(huán)境影響會(huì)更小。3.1.2 非正常工況下鍋爐廢氣影響分析本項(xiàng)目非正常工況是指各鍋爐除塵系統(tǒng)處理效率均為0的最不利情況。根據(jù)本項(xiàng)目排污根據(jù)工程排污特征，大氣評(píng)價(jià)預(yù)測(cè)因子選取為SO2、NOX、TSP。本項(xiàng)目大氣環(huán)境評(píng)價(jià)工作等級(jí)為三級(jí)，按照導(dǎo)則HJ2.2-2008要求，可根據(jù)估算模式的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行預(yù)測(cè)與分析，不另作預(yù)測(cè)評(píng)價(jià)。估算模式采用鄉(xiāng)村、平坦地形模式；不考慮熏煙和建筑物下洗；考慮所有氣象條件下(包括最不利氣象條件下)的最大地面濃度；環(huán)境溫度取20；測(cè)風(fēng)儀高度10m；距離選項(xiàng)：自動(dòng)距離50m2500m。工程污染源源強(qiáng)及參數(shù)見表8。表8 非正常工況下污染源強(qiáng)及參數(shù)污染源名稱排氣筒高度（m）排氣筒內(nèi)徑（m）煙氣出口溫度（）年排放小時(shí)數(shù)（h）排放工況評(píng)價(jià)因子源強(qiáng)（g/s）粉塵SO2NOX15t/h燃生物質(zhì)鍋爐400.9502520連續(xù)3.670.191.59本項(xiàng)目鍋爐非正常工況下，項(xiàng)目外排主要污染物的地面濃度及其占標(biāo)率、地面濃度最大值所對(duì)應(yīng)的距離計(jì)算結(jié)果分別見表9，對(duì)敏感點(diǎn)的影響預(yù)測(cè)結(jié)果列于表10。表9 非正常排放時(shí)主要污染物地面濃度貢獻(xiàn)值污染源污染物距離200m300m500m1000m2500m最大落地濃度距離m鍋爐房SO2濃度（mg/m3）0.0054620.0080910.0081530.0072030.0045550.009149416占標(biāo)率（%）1.091.621.631.440.911.83NOx濃度（mg/m3）0.0079830.011830.011920.010530.0066570.01337416占標(biāo)率（%）3.334.934.974.392.775.57TSP濃度（mg/m3）0.13240.27540.25830.21660.12400.3009416占標(biāo)率（%）14.7130.628.724.0713.7833.43備注：TSP小時(shí)評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)取日平均濃度值的三倍執(zhí)行，為0.9mg/m3表10 非正常排放時(shí)對(duì)敏感點(diǎn)的影響預(yù)測(cè)結(jié)果 濃度單位：mg/m3環(huán)保目標(biāo)到鍋爐房距離(m)TSPSO2NOx背景值非正常排污背景值非正常排污背景值非正常排污田家組6000.2200.47040.0310.0390580.0950.10604羊毛沖7100.2200.45670.0310.0389640.0950.10528百歲洞7200.2200.45660.0310.0387960.0950.10520花屋里10500.2200.43010.0310.0381050.0950.10511關(guān)塘12800.2200.41850.0310.0380070.0950.10458新田村9500.2200.40870.0310.0382980.0950.10520青草鋪14000.2200.41310.0310.0378570.0950.10423青草鋪小學(xué)14500.2200.41050.0310.0377020.0950.10415仁灣鎮(zhèn)中學(xué)15500.2200.40690.0310.0376800.0950.10410敏感點(diǎn)背景值均引用本項(xiàng)目原環(huán)評(píng)報(bào)告書中數(shù)據(jù)。從表9、表10可知： 非正常排放情況（=0）時(shí)，TSP最大地面濃度為0.3009mg/m3,占標(biāo)率為33.43%（標(biāo)準(zhǔn)值0.9mg/m3）；SO2最大地面濃度為0.009149mg/m3,占標(biāo)率為1.83%；NOx最大地面濃度為0.01337mg/m3,占標(biāo)率為5.57%，對(duì)應(yīng)的最遠(yuǎn)距離為416m，未超過GB3095-96中二級(jí)標(biāo)準(zhǔn)，但TSP占標(biāo)率較高。 對(duì)敏感點(diǎn)，非正常排污時(shí)，各敏感點(diǎn)SO2、TSP、NOx預(yù)測(cè)值較背景值有明顯增加，但仍能達(dá)到GB3095-96中二級(jí)標(biāo)準(zhǔn)。3.1.3煙囪高度合理性分析本工程位于我國5類地區(qū)的二類功能區(qū)域，根據(jù)制定地方大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)的技術(shù)方法(GB/T13201-91)中推薦的排放系數(shù)法，采用單一排氣筒允許排放率對(duì)各個(gè)所需排氣筒有效高度進(jìn)行校核，其計(jì)算公式為：式中： Q 排氣筒允許排放率(kg/h)； Cm標(biāo)準(zhǔn)濃度限值(mg/m3)； R 排放系數(shù)； Ke地區(qū)性經(jīng)濟(jì)技術(shù)系數(shù)，取值為0.5-1.5。取SO2、NOX、煙塵排放速率，按上式求得各排放系數(shù)R，再按照GB/T13201-91中表4外推和內(nèi)插得到所需煙囪有效高度，詳見表11。由表中可知，本項(xiàng)目擬采用生物質(zhì)鍋爐煙囪幾何高度已大于所需煙囪有效高度計(jì)算值，說明該工程鍋爐煙囪設(shè)計(jì)幾何高度是可行的，能夠滿足GB/T13021-91的要求。表11 鍋爐煙囪設(shè)計(jì)幾何高度校核結(jié)果表煙囪名稱幾何高度(m)污染物Q(kg/h)Cm(mg/m3)R所需煙囪有效高度(m)備注生物質(zhì)鍋爐煙囪40煙塵0.630.913均可滿足GB/T13201-91的要求SO20.580.51.23.5NOX4.950.1533323.1.4生物質(zhì)鍋爐燃燒煙梗異味分析由于生物質(zhì)鍋爐擬采用煙梗作燃料，若煙梗廢棄物不完全燃燒將會(huì)排放的少量煙草異味。因此，本變更報(bào)告擬對(duì)鍋爐變更后燃燒煙梗臭氣（煙梗燃燒異味）進(jìn)行分析評(píng)價(jià)。煙梗燃燒異味主要來源于煙梗中的尼古丁。尼古丁的分子式：C5NH4-C4H7NCH3，沸點(diǎn)：247（分解），自燃溫度：240。而本項(xiàng)目循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐燃燒溫度為850-900，且保持了較長的燃燒時(shí)間，煙梗的燃燒完全，在此溫度范圍內(nèi)，煙梗中的尼古丁完全燃燒分解，且尼古丁為C、H、N化合物，其燃燒產(chǎn)生的排放物主要水和二氧化碳，因此在保證鍋爐煙梗葉充分燃燒的情況下，本項(xiàng)目產(chǎn)生的尼古丁將比較少，排放的煙草異味將較小。另結(jié)合湖南煙葉復(fù)烤有限公司永州復(fù)烤廠煙梗廢棄物綜合利用項(xiàng)目驗(yàn)收監(jiān)測(cè)報(bào)告數(shù)據(jù)及現(xiàn)有復(fù)烤廠實(shí)地調(diào)查，現(xiàn)有工程采用的15t/h循環(huán)流化床生物質(zhì)鍋爐燃燒煙梗所產(chǎn)生的臭氣，經(jīng)廢氣處理系統(tǒng)處理后能達(dá)標(biāo)排放。雖然現(xiàn)有廠區(qū)周邊居民點(diǎn)較多且距離很近（約20米左右），運(yùn)行以來從未有過臭氣方面（煙梗燃燒異味）的環(huán)保投訴。因此永州復(fù)烤廠易地技術(shù)改造項(xiàng)目擬將燃煤鍋爐改為以煙梗為燃料的生物質(zhì)鍋爐，在采用噸位大小，處理系統(tǒng)相同鍋爐的情況下，也能做到達(dá)標(biāo)排放，對(duì)周邊環(huán)境影響較小。本項(xiàng)目最近的敏感點(diǎn)距離廠界為150米，相比現(xiàn)有廠區(qū)，環(huán)境敏感度大大降低。因此，對(duì)周邊居民的影響也會(huì)很小。同時(shí)，為減少無組織粉塵排放，本鍋爐所需燃料均采用皮帶輸送和密閉裝料。所需燃料主要為本廠生產(chǎn)車間產(chǎn)生的煙梗廢棄物及少量的輔助燃料煤。根據(jù)業(yè)主提供，煙梗廢棄物從煙葉復(fù)烤工序出來后用麻袋包裝好暫存在生產(chǎn)車間旁邊的一個(gè)煙梗暫存間，然后由員工通過手推物料車轉(zhuǎn)運(yùn)至鍋爐燃料堆存間。所需輔助燃料煤尺寸大小購進(jìn)時(shí)要求其粒度達(dá)到要求，無需破碎。綜上，鍋爐變更后，項(xiàng)目對(duì)大氣環(huán)境影響更小。3.2 總量指標(biāo)調(diào)整本項(xiàng)目廢氣原有總量控制指標(biāo)為SO2 15.3t/a，NOX 14.45t/a?，F(xiàn)由于將燃煤鍋爐更改為生物質(zhì)鍋爐，因此廢氣污染物SO2、NOX排放量大大減少，本變更報(bào)告建議調(diào)整廢氣總量控制指標(biāo)為SO2 1.46t/a、NOX 12.48t/a，詳情見表12。表12 總量控制指標(biāo)對(duì)比表 單位：t/a 污染因子項(xiàng)目廢氣SO2NOx原擬用燃煤鍋爐預(yù)計(jì)排放量(t/a)15.314.45本項(xiàng)目原批復(fù)核定指標(biāo)總量（t/a）15.314.45擬變更采用生物質(zhì)鍋爐預(yù)計(jì)排放量(t/a)1.4612.48鍋爐變更前后指標(biāo)增減量-13.84-1.974.結(jié)論本項(xiàng)目符合國家產(chǎn)業(yè)政策，經(jīng)濟(jì)效益較好。在結(jié)合原環(huán)評(píng)結(jié)論，并經(jīng)過認(rèn)真權(quán)衡各種因素的前提下，本說明認(rèn)為項(xiàng)目建設(shè)污染物可實(shí)現(xiàn)達(dá)標(biāo)排放，正常情況下項(xiàng)目建設(shè)和運(yùn)營對(duì)周圍環(huán)境影響不大。因此，從環(huán)境保護(hù)技術(shù)角度審議，項(xiàng)目擬將原設(shè)置的燃煤鏈條鍋爐變更為生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐是可行的，將更利于環(huán)境保護(hù)。16