機械設(shè)計課程設(shè)計帶式輸送機傳送裝置設(shè)計

設(shè)計計算說明書設(shè)計項目計算及說明主要結(jié)果一、設(shè)計任務(wù)書及有關(guān)數(shù)據(jù)2、 確定傳動方案3、 選擇電動機 （1）選擇電動機1） 工作條件 帶式輸送機、連續(xù)單向運轉(zhuǎn)，兩班制工作，載荷變化不大，空載啟動，室內(nèi)工作有粉塵，輸送帶速允許有5%的誤差。已知數(shù)據(jù) 輸送帶工作拉力FW=3kN,輸送帶速度w=1.2m/s，卷筒直徑D=310mm。 機械傳動裝置一般由原動機、傳動裝置、工作機和機架四部分組成。單級圓柱齒輪減速器由帶傳動和齒輪傳動組成，根據(jù)各種傳動的特點，帶傳動安排在高速級，齒輪傳動放在低速級。傳動裝置的布置見圖 （圖-1） （圖-1）1）選擇電動機類型和結(jié)構(gòu)形式 根據(jù)工作要求和條件，選用一般用途的Y系列三項異步電動機，為臥式封閉結(jié)構(gòu)。2）確定電動機功率 工作機所需的功率(kW)按下式計算式中，F(xiàn)W=3000N，=1.2m/s，帶式傳送機的效率=0.94，帶入上式得 3.83kWkW0.9410002.13000W=P電動機所需功率(kW)按下式計算FW=3kNw=1.2m/sD=310mm=3.83kW 式中，為電動機到滾筒工作軸的傳動裝置總效率，根據(jù)傳動特點由表2-4查得：V帶傳動=0.96，一對齒輪傳動=0.97，一對滾動軸承=0.99，彈性聯(lián)軸器=0.99，因此總效率，即 =0.9044.24kWkW0.9043.83W0=hPP 確定電機的額定功率Pm(kW)，使Pm=（11.3）P0=4.09（11.3）=4.095.32kW，查表2-1取Pm=5.5kW。3) 確定電機轉(zhuǎn)速 工作機卷筒軸的轉(zhuǎn)速為r/min97.73r/min3102.1100060100060ww=ppnDn 根據(jù)表2-3推薦的各類傳動比的取值范圍，取V帶傳動的傳動比=24，一級齒輪減速器=35，傳動裝置的總傳動比=620，故電機的轉(zhuǎn)速可取范圍為r/min97.73206wm=）（總nin = 413.821479.41r/min 符合此轉(zhuǎn)速要求的同步轉(zhuǎn)速有750r/min，1000r/min兩種，考慮綜合因素，查表2-1，選擇同步轉(zhuǎn)速為1000r/min的Y系列電動機Y132M2-6,其他滿載轉(zhuǎn)速為960r/min 電動機的參數(shù)見 （表1）P0=4.24kWPm=5.5kWr/min97.73w=n(2) 計算傳動裝置的傳動比并分配各級的傳動比（3）計算傳動裝置的運動參數(shù)和動力參數(shù)型號額定功率/kW滿載轉(zhuǎn)矩r/min額定轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩Y132M2-65.59602.02.0傳動裝置的總傳動比為 12.9873.97r/min960r/min/wm=nni總1） 分配各級傳動比 為了符合各種傳動形式的工作特點和結(jié)構(gòu)緊湊，必須使各級傳動比都在各自的合理范圍內(nèi)，且使各自傳動件尺寸協(xié)調(diào)合理勻稱，傳動裝置總體尺寸緊湊，重量最小，齒輪浸油深度合理。 本傳動裝置由帶傳動和齒輪傳動組成，因，為使減速器部分設(shè)計方便，取齒輪傳動比=4.2，則帶傳動的傳動比為 09.32.4/98.12=齒輪帶總iii1） 各軸轉(zhuǎn)速I軸=960r/min/3.09=310.68r/minII軸=310.68r/min/4.2=73.97r/min滾筒軸=73.97r/min2） 各軸功率I軸 =4.24kW0.96=4.07kWII軸 =4.07kW0.970.99= 3.77kW滾筒軸 =3.77kW0.990.99=3.91kW3) 各軸轉(zhuǎn)矩電動機軸 mm96024.46105.59=N =42180NmmY1322M-6960r/min310.68r/min73.97r/min73.97r/min3.93kW3.77kW3.69kW40687Nmm4、 傳動零件的設(shè)計計算（1） 普通V帶傳動1) 計算功率2) 選擇V帶類型3) 確定V帶基準(zhǔn)直徑4）驗算帶速I軸 =421803.090.96Nmm=122453NmmII軸 =1224534.20.970.99Nmm =493885Nmm滾筒軸 =4938850.990.99Nmm =484057Nmm 根據(jù)以上計算列出本傳動裝置的運動參數(shù)和動力參數(shù)數(shù)據(jù)表，見（表2） （表2）參 數(shù)軸 號電動機軸I軸II軸滾筒軸轉(zhuǎn)速n/(r/min)960310.6873.9773.97功率P/(kW)4.244.073.913.83轉(zhuǎn)矩T/(Nmm)42180122453493885484057傳動比i3.094.21效率0.960.960.98 本題目高速級采用普通V帶傳動，應(yīng)根據(jù)已知的減速器參數(shù)確定帶的型號、根數(shù)和長度，確定帶傳動的中心距，初拉力及張緊裝置，確定大小帶輪的直徑、材料、結(jié)構(gòu)尺寸等內(nèi)容。 帶傳動的計算參數(shù)見（表3） （表3）項目參數(shù)4.249603.09 根據(jù)工作條件，查教材表9-7取=1.2 kWPKPc1.524 .42.10A= 由960r/min、4.9kW，查教材圖9-10，因處于A、B的中間區(qū)域，可同時選擇A、B兩種帶型來計算。最后根據(jù)計算結(jié)果來分析選擇。 查教材9-8可?。篈型帶取，取滑動率 mmmmidddd82.302)02.01(1003.09)-(1I2=-=e取280mmB型帶取mmdd140I=，取滑動率 mmmmidddd95.423)02.01(1403.09)-(1I2=-=e取400mmA型帶smsmndvd/024.5/10006096010014.310006011=p帶速在525m/s范圍內(nèi)合適。B型帶smsmndvd/034.7/10006096014014.310006011=p122453Nmm493885Nmm484057Nmm 5.1kWA、B型帶A型帶100mm280mmB型帶140mm400mmA型帶v=5.024m/sB型帶v=7.034m/s5） 確定帶的基準(zhǔn)長度和實際中心距6） 驗算小節(jié)輪包角7） 確定V帶根數(shù) A型帶 因沒有給定中心距的尺寸范圍，按公式計算中心距266mm<<760mm。取mma5000=B型帶中心距范圍：378mm<<1080mm取mma7000=A型帶計算V帶基準(zhǔn)長度mmmmmm5004)100280(2)280100(14.356022-+=1612.8mm查教材表9-3取標(biāo)準(zhǔn)值mmLd1600=計算實際中距mmmmLLaad28.16121600500200-+=-+ =493.6mm考慮安裝、調(diào)整和補償張緊力的需要，中心距應(yīng)有一定的調(diào)節(jié)范圍，調(diào)節(jié)范圍為mmmmLaad1600015.06.493015.0min-=-= =469.6mmmmmmLaad160003.06.49303.0max+=+= =541.6mmB型帶mmmmmm7004)140400(2)400140(14.370022-+=2271.9mm查教材表9-3取標(biāo)準(zhǔn)值mmLd2240=計算實際中距mmmmLLaad29.22712240700200-+=-+ =684.05mm考慮安裝、調(diào)整和補償張緊力的需要，中心距應(yīng)有一定的調(diào)節(jié)范圍，調(diào)節(jié)范圍為mmmmLaad2240015 . 005.684015.0min-=-= =650.45mmmmmmLaad224003 .0 05.68403.0max+=+= =751.7mmA型帶oommmmmm1201596.493100280.357-180oo>=-=，合適。B型帶oommmmmm12015805.684140400.357-180oo>=-=，合適。A型帶 查教材表9-4：單根V帶的額定功率958.00=P(插值法計算，kWkWkWP9576.0)950960(950120095.014.195.0)960(0=-+=)，kWP1116.00=D(插值法計算)，查教材表9-5：941.0=aK（插值法計算），查教材表9-6：005.1=LKA型帶mma5000=B型帶mma7000=A帶型mmLd1600=A型帶a=493.6mmA型帶mma6.469min=mma6.541max=B帶型mmLd2240=B帶型a=684.05mmB帶型mma45.650min=mma7.751max=A型帶o1591=aB型帶o1581=a8） 計算初拉力9） 計算對軸的拉力（2） 圓柱齒輪的設(shè)計1）選擇齒輪材料及確定許用應(yīng)力LcccKKPPPPPza)(00D+=8.4005.1941.0)1116.09576.0(9.4=+=kW因大于4，應(yīng)取z=5根B型帶與A型帶類似，可查得：9556.20=P kW，kWP301.00=D，941.0=aK，03.1=LK代入公式計算得z=2.11，取z=3根計算結(jié)果見（表4） （表4）A1002805.02416004941596B1404007.03422406841583比較兩種計算結(jié)果，A型帶根數(shù)較多，選B型帶根數(shù)合理。查教材表9-1，B型帶Q=0.17kg/m2c01-.52500QvKzvPF+=）（aNN.620734.07.1701-944.0.527.0343.945002=+=）（NzFFoR7.12222158sin6.207322sin210=a已知齒輪傳動的參數(shù)，見（表5）。齒輪相對于軸承為對稱布置，單向運轉(zhuǎn)、輸送機的工作狀況應(yīng)為中等沖擊。 （表5）項目參數(shù)4.07318.94.3 由于該減速器無特殊要求，為制造方便，選用價格便宜、貨源充足的優(yōu)質(zhì)碳素鋼，采用軟齒面。查教材圖6-23、圖6-24、表6-9得：小齒輪 42鋼調(diào)質(zhì)，250280HBS大齒輪 45鋼正火，170200HBS接觸疲勞極限應(yīng)力A型帶z=5根B型帶z=3根NF6.2070=NFR7.1222=小齒輪42鋼調(diào)質(zhì)大齒輪45鋼正火2）按齒面接觸強度設(shè)計計算2） 確定齒輪的參數(shù)及計算主要尺寸4）驗算齒根的彎曲疲勞強度5）驗算齒輪的圓周率6）齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計五、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計（1）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計（2）確定各軸段的尺寸（3）確定聯(lián)軸器型號（4）按扭轉(zhuǎn)和彎曲組合進行強度校核（5）高速軸的設(shè)計六、鍵的選擇及強度校核七、選擇軸承及計算軸承壽命八、選擇軸承潤滑與密封方式九、箱體及附件設(shè)計（1）箱體的選擇（2）選擇軸承端蓋（3）確定檢查孔與孔蓋（4）通氣器（5）游標(biāo)裝置（6）螺塞（7）定位銷（8）起吊裝置十、設(shè)計小節(jié)十一、參考書目小齒輪 大齒輪 MPaimH46021=s彎曲疲勞極限應(yīng)力小齒輪 大齒輪 MPaimF21521=s安全系數(shù)，許用接觸應(yīng)力小齒輪 大齒輪 MPaH5702=s許用彎曲應(yīng)力小齒輪 MPaF2251=s大齒輪 MPaF2152=s查教材表6-11、表6-13得：K=1.5；1=dy;MPaHH5702=ss傳動比4.2II I=i;外嚙合時設(shè)計公式中的“”取“+”號；mm122453NT1=帶入設(shè)計公式312111)671(diKTdHys3mmmm21.682.412.411224535.1)570671(2=+=確定齒數(shù) 對于軟齒面閉式傳動，取，105252.412=izz，取1052=z，取= z2/ z1=4.2, i=（i-）/i=(4.2-4. 22)/4.2= 0.5%,在5%范圍內(nèi)合適。確定模數(shù)m= d1/z1=72.66mm/25=2.91mm,取m=2.68mm.確定中心距初算中心距a0=(z1+z2) m/2=(27+114) 3mm/2=211.5mm取a=211.5mm計算主要幾何尺寸分度圓尺寸 d1=mz1=327mm=81mm;d2=mz2=3114mm=342mm齒頂圓尺寸 da1=m(z1+2) mm=87mm da2=m(z2+2) mm=348mm齒寬b=d1=181mm=81mm取大齒輪齒寬b2=81mm，小齒輪齒寬b1=86mm查教材圖6-25得，復(fù)合齒系數(shù),代入公式：、值分別小于各自的許用應(yīng)力值，故安全v=d1n1/60x1000=1.32m/s 注：在設(shè)計減速器俯視圖的過程中，還要用到齒輪的很多的尺寸，包括齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計，這里就不再給出具體結(jié)構(gòu)設(shè)計和尺寸，可以在減速器零件設(shè)計中專門設(shè)計齒輪結(jié)構(gòu)，也可以在設(shè)計過程中來完善、補充這些尺寸。 課程設(shè)計一般是先設(shè)計低速軸，把低速軸設(shè)計出來后根據(jù)低速軸的長度尺寸就可確定箱體的寬度等尺寸，故先設(shè)計低速軸。 低速軸的參數(shù)見附錄十九表-6 附錄十九 表-6項目P/kwn/r/min參數(shù)3.9573.971）軸上零件的布置 對于單級減速器，低速軸上安裝一個齒輪、一個聯(lián)軸器，齒輪安裝在箱體中間位置；兩個聯(lián)軸器安裝在箱體的軸承座孔內(nèi)，相對于齒輪對稱布置；聯(lián)軸器安裝在箱體的外面一側(cè)。為保證齒輪的軸向位置，還應(yīng)在齒輪和軸承之間一個套筒。2）零件的裝拆順序 軸上的主要零件是齒輪，齒輪的安裝可以從左側(cè)裝拆，也可以從右側(cè)裝拆。本題目從方便加工的角度選軸上的零件從軸的的右端裝拆，齒輪、套筒、軸承、軸承蓋、聯(lián)軸器一次從軸的右端裝入，左端的軸承從左端裝入。3）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 為便于軸上零件的安裝，把軸設(shè)計為階梯軸，后段軸的直徑大于前端軸的直徑，低速軸的具體設(shè)計如下。 軸段安裝聯(lián)軸器，用鍵周向固定。 軸段高于軸段形成軸肩，用來定位聯(lián)軸器。 軸段高于軸段，方便安裝軸承。 軸段高于軸段，方便安裝齒輪，齒輪在軸段上用鍵周向固定 軸段高于軸段形成軸環(huán)，用來定位齒輪。 軸段直徑應(yīng)和軸段直徑相同，一使左右兩端軸承型號一致。軸段高于軸段形成軸肩，用來定位軸承；軸段高于軸段的部分取決于軸承標(biāo)準(zhǔn)。 軸段與軸段高低沒有什么直接的影響，只是一般的軸身連接。 低速軸的結(jié)構(gòu)如附錄十九圖-2所示1）各軸段的直徑 因本減速器為一般常規(guī)用減速器，軸的材料無特殊要求，故選用45鋼。 查教材表12-3； 45鋼的A=126-103 代入設(shè)計公式 考慮該軸段上有一個鍵槽；故應(yīng)將軸徑增大5%,即d=(39.1448.1)(1+0.05)mm=41.1錯誤！未找到引用源。49.66mm 軸段的直徑確定=50mm. 軸段的直徑應(yīng)在的基礎(chǔ)上加上兩倍的定位軸肩高度。這里取定位軸肩高度=（0.070.1）=45mm,即=+2=45+24.5mm=54mm,考慮該軸段安裝密封圈，故直徑還應(yīng)符合密封圈的標(biāo)準(zhǔn)，取=54mm。 軸段的直徑應(yīng)在的基礎(chǔ)上增加兩倍的非定位軸肩高度，但因該軸段要安裝滾動軸承，故其直徑要與滾動軸承內(nèi)經(jīng)相符合。這里取=5859mm。 同一根軸上的兩個軸承，在一般情況下應(yīng)取同一根型號，故安裝滾動軸承處的直徑應(yīng)相同即=60mm。 軸段上安裝齒輪，為安裝齒輪方便，取=73mm 軸段的直徑=是定位軸環(huán)的高度，取=7mm,即=73mm +27mm =87mm。 軸段的直徑應(yīng)根據(jù)所用的軸承類型號及型查軸承標(biāo)準(zhǔn)取得，預(yù)選該軸段用6214軸承（深溝球軸承，軸承數(shù)據(jù)見附錄一）查的=72mm。2）各軸段的長度注：課程設(shè)計時，在確定出各軸段的直徑后，就應(yīng)該進入畫圖階段，要邊計算邊畫圖，邊畫圖邊計算。一般從圖5-2開始畫起，確定軸的長度是要先確定箱體的結(jié)構(gòu)。例如軸段、軸段的長度只有在確定各自的長度。軸段的長度要先確定箱體的潤滑方式才能確定，軸段的長度由所選的聯(lián)軸器來確定。這個階段也就是非標(biāo)準(zhǔn)圖（八開紙）設(shè)計階段。 為后面進行軸的強度校核方便，這里按常規(guī)給出各軸段的長度，確定方法如圖3-3所示。課程設(shè)計時一定要先畫圖，先確定有關(guān)箱體結(jié)構(gòu)、潤滑方式等，參考例3-1中確定長度的方法確定軸的長度尺寸，并在說明書中詳細寫出確定依據(jù)和步驟。 為了補償由于制造、安裝等的誤差及兩軸線的偏移，優(yōu)先考慮彈性套柱銷聯(lián)軸器，根據(jù)安裝聯(lián)軸器軸段的直徑，查附錄五選聯(lián)軸型號為TL8，聯(lián)軸器安裝長度L=84mm. 因本例轉(zhuǎn)速較低，最后確定軸承潤滑方式為脂潤滑，故此處按脂潤滑方式確定軸的長度。取軸承距箱體內(nèi)壁的距離3為10mm。課程設(shè)計時應(yīng)根據(jù)實際情況確定。=82mm=41mm =59mm =83mm =8mm =18mm =33mm =+ =324mm 軸段、之間的砂輪越程槽包含在段軸的長度之內(nèi)。 低速軸承的支點之間距離為L=75mm+25mm 2+12mm2=149mm (確定方法可參見圖-3-3)。1）繪制軸的極端簡圖 為計算軸的強度，應(yīng)將載荷簡化處理，直齒圓柱齒輪，其受力可分解為圓周力Ft錯誤！未找到引用源。、徑向力Fr。兩端軸承可簡化為一端活動鉸鏈，一端固定鉸鏈，如附錄十九圖-3b所示。為計算方便，選擇兩個危險截面-、-，-危險截面選擇安裝齒輪的軸段的中心位置，位于兩個支點的中間，距B制作的距離為149/2 mm =74.5 mm；-危險截面選擇在段軸和段軸的截面處，距B支座的距離為24/2mm +25mm +2mm =39mm.2）計算軸上的作用力從動輪的轉(zhuǎn)矩T=493885N.mm齒輪分度圓直徑齒輪的圓周力齒輪的徑向力tan=2888tan20N.mm =1029N. mm3）計算支反力及彎矩計算垂直平面內(nèi)的支反力及彎矩 a.求支反力：對稱布置，只受一個力，故b.求垂直平面的彎矩I-I截面：=51573.5=37852.5N.mmII-II截面: =51538=19570N.mm計算水平平面內(nèi)的支反力及彎矩a.求支反力：對稱布置，只受一個力，故=2888N/2=1444Nb.求水平平面的彎矩I-I截面: =144473.5=106134N.mmII-II截面: =144438=54872N.mm求各截面的合成彎矩I-I截面:II-II截面: 計算轉(zhuǎn)矩T=493885N.mm確定危險截面及校核其強度按彎矩組合計算時，轉(zhuǎn)矩按脈動循環(huán)變化考慮，取=0.6。按兩個危險截面核對：I-I截面的應(yīng)力：=II-II截面的應(yīng)力：=查教材表12-1及表12-4得。 ，均小于 ，故軸的強度滿足要求。高速軸的設(shè)計主要是設(shè)計各軸段的直徑，為設(shè)計俯視圖做準(zhǔn)備。有些軸段的長度可以根據(jù)軸上的零件來確定；有些軸段的長度確定要在確定低速軸處的箱體后，取箱體內(nèi)壁為一直線就可確定。 經(jīng)設(shè)計，高速軸可以做成單獨的軸而不是齒輪軸。為使零件定位和固定，高速軸設(shè)計為六段，各軸段直徑尺寸為：d1=30mmd2=35mmd3=40mm (取軸承型號為6208)d4=43mmd5=50mmd6=40mm 1）選擇鍵的尺寸 低速軸上在段軸和段軸兩處各安裝一個鍵，按一般使用情況選擇采用A型普通平鍵聯(lián)接，查教材表11-6選取鍵的參數(shù)見附表十九表-7。段軸段軸標(biāo)記為：鍵1：GB/T 1096 鍵 14982鍵2：GB/T 1096 鍵 1812832）校核鍵的強度 軸段上安裝聯(lián)軸器，聯(lián)軸器的材料為鑄鐵，載荷性質(zhì)為輕微沖擊，查教材表11-7 =5060MPa. 軸段上安裝齒輪，齒輪的材料為鋼，載荷性質(zhì)為輕微沖擊，=100120 MPa。 靜聯(lián)接校核擠壓強度：軸段 ： 段軸： 所選鍵聯(lián)接強度滿足要求。 1）軸承型號的選擇高速軸選軸承類型深溝球軸承，型號為6208。低速軸選軸承型為深溝球軸承，型號為6312。2）軸承壽命計算高速軸：高速軸的外端安裝有帶輪，中間安裝有齒輪，要計算軸承的壽命，就要先求出軸承支座的支反力，近一步求出軸承的當(dāng)量動載荷，然后計算軸承的壽命。畫出高速軸的受力圖并確定支點的之間的距離見附錄十九圖-5，帶輪安裝在軸上的輪轂寬L=（1.52）d0，d0為安裝帶輪處的軸徑，即高速軸的第一段軸徑， = =30mm，L=（1.52）30mm =4560mm，取第一段的軸的長度為50mm。第二段軸的長度取和低速軸的第二段軸長一樣的對應(yīng)關(guān)系，但考慮該軸段上的軸承寬度（6208的B=18mm），故取該軸段的長為49mm，帶輪中心到軸承A支點的距離 =50mm /2+49mm +18mm/2 =83mm。高速軸兩軸承之間的支點距離為原低速軸的兩支點的距離減去兩軸承寬度之差，應(yīng)為149mm-6mm=143mm,因?qū)ΨQ布置，故=71.5mm。高速軸上齒輪的受力和低速軸的力大小相等，方向相反，即：=1029N, =2888N。注：高速軸上安裝有帶輪，帶對軸的壓力=1180.6N作用在高速軸上，對軸的支持反力計算有影響，安裝不同，該力對軸的支持反力影響不同。在這里有三種情況，本示例給出三種計算方法，實際計算時可選其中一種。本示例具體情況不明，故方向不確定，采用在求出齒輪受力引起的支反力后直接和該壓力引起的支反力相加來確定軸承最后的受力。因齒輪相對于軸承對稱布置，A,B支座的支反力數(shù)值一樣，故只計算一邊即可。求軸承A處支反力：水平平面：=垂直平面：求合力：=1751N考慮帶的壓力對軸承支反力的影響，因方向不確定，以最不利因素考慮：=0（+）（+）=0=N=1865.8N軸承受到的最大力為=1751+1865.8N=3616.8N。正常使用情況，查教材表13-9和13-10得=1，=1.2，=3，查附錄一：軸承6208的基本額定動載荷C=29.5kN,代入公式：=18515h假設(shè)帶對軸的壓力作用如圖所示，和作用在同一平面，求軸承A處支反力：水平平面：=1645N垂直平面：=0，（+）+（+）=0=N=2638.6N=1695N求軸承B處支反力：水平平面：=1595N垂直平面：=+ =1148N+1244.7N2638.6N =245.9N FB=-585說明原假設(shè)方向反力，應(yīng)該方向向上。=1613.8N比較軸承A處和軸承B處的受力情況，可以看出軸承A處的受力較大，軸承壽命以A處計算即可，軸承的當(dāng)量動載荷P=2963.6N。正常使用情況下，,=3,查附錄一軸承6208的基本額定動載荷C=29.5kN，代入公式：=h=33654h假設(shè)帶對軸的壓力和作用在同一平面，求軸承A 處支反力：水平平面：=0，（+）+（+）=0=N=3659.1N垂直平面：=1106N/2=553N=3703.8N=h=15635h低速軸： 正常使用情況，查教材表13-9和13-10得,=3,查附錄一軸承6214的基本額定動載荷C=60.8kN，因齒輪相對于軸承為對稱布置，軸承的受力一樣，可只算一處，計算A處，當(dāng)量動載荷P=N=1.76N代入公式：=h=5.91h從計算結(jié)果看，高速軸軸承使用時間較短。按最短時間算，如按每天兩班制工作，每年按250天計算，約使用四年，這只是理論計算，實際情況比較復(fù)雜，應(yīng)根據(jù)使用情況，注意檢查，發(fā)現(xiàn)損壞及時更換。低速軸軸承因轉(zhuǎn)速太低，使用時間太長，實際應(yīng)用中會有多種因素影響，要注意觀察，發(fā)現(xiàn)損失及時更換。軸承的潤滑方式取決于浸油齒輪的圓周速度，大齒輪的圓周速度，大齒輪的圓周速度v=n/（601000）=3.1432167.30/(601000)m/s=1.13m/s<2m/s,應(yīng)選擇脂潤滑。 因軸的速度不高，高速軸軸頸的圓周速度為V=n/（601000）=3.1435282.97/(601000)m/s=0.52m/s<5m/s,故高速軸處選用接觸式氈圈密封。 低速軸軸頸的圓周速度為V=n/（601000）=3.146567.30/(601000)m/s=0.229m/s<5m/s，故低速軸處也選用接觸式氈圈密封。注：確定潤滑方式后，就可確定、段的軸長，裝配圖的俯視圖就基本形成，至此，第一階段（非標(biāo)準(zhǔn)圖）設(shè)計基本結(jié)束，可以進入第二階段（坐標(biāo)紙圖）的設(shè)計。 一般使用情況下，為制造和加工方便，采用鑄造箱體，材料為鑄鐵。箱體結(jié)構(gòu)采用剖分式，剖分面選擇在軸線所在的水平面上。 箱體中心高度H=/2+(5070)mm=321/2+(5070)mm=210.5230.5mm取中心高度H=220mm,取箱體厚度=8mm,選用凸緣式軸承蓋，根據(jù)軸承型號設(shè)計軸承蓋的尺寸：高速軸：D=125mm, =8mm, =150mm, =180mm,低速軸：D=110mm, =10mm, =135mm, =160mm根據(jù)減速器中心距a=195mm查表5-14可得：檢查孔尺寸：L=120mm,b=70mm;檢查孔蓋尺寸：=150mm, =100mm; =85mm=135mm, =8mm,材料：Q235，厚度取6mm。選用表5-15通用器1，選M161.5。選用表5-16中M12。選用表5-19中M201.5。定位銷選用圓錐銷。查表5-20：銷釘公稱直徑d=8mm。按中心距查表5-21得，箱體毛重155kg,選用吊環(huán)螺釘為M10。271=z1142=zm=3mma=211.5mmd1=81mmd2=342mmda1=87mmda2=348mmd1=45mmd2=54mmd3=70mmd4=63mmd5=75mmd6=72mm選用彈性套柱銷聯(lián)軸器，型號為TL8=82mm=41mm=59mm=83mm=8mm=18mm=33mm=324mmd1=30mmd2=35mmd3=40mmd4=43mmd5=50mmd6=40mm鍵連接強度滿足要求高速軸選軸承類型6208低速軸選軸承類型6214Lh1=18515hLh2=33654hLh3=19382hLh=5.91h軸承的潤滑方式選脂潤滑高速軸處選用接觸式氈圈密封低速軸處選用接觸式氈圈密封中心高度H=220mm22