現(xiàn)澆板模板計算

38#板模板（扣件式）計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 1302011 3、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-2010 4、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱標準層新澆混凝土樓板板厚(mm)100新澆混凝土樓板邊長L(m)5.9新澆混凝土樓板邊寬B(m)3.7 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)10.72風壓高度變化系數(shù)z0.9風荷載體型系數(shù)s0.8 三、模板體系設計模板支架高度(m)2.8立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)1000立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)1000水平拉桿步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)450立柱距混凝土板長邊的距離(mm)350主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)200小梁兩端各懸挑長度(mm)100，100主梁兩端各懸挑長度(mm)250，250 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范5.2.1"面板可按簡支跨計算"的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.1)+1.40.72.5 1=5.97kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max5.970.22/8，0.110.22/8+3.150.2/4= 0.16kNm Mmax/W0.16106/240006.58N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.1)1=2.61kN/m 5ql4/(384EI)52.612004/(38410000144000)0.04mml/400200/4000.5mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型鋼管小梁材料規(guī)格(mm)483小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁抗剪強度設計值(N/mm2)125小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁截面慣性矩I(cm4)10.78 因B/lb取整3700/1000取整3，按三等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.1)+1.40.72.50.21.24kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.1)0.20.61kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.1q1靜L2+0.117q1活L20.10.6112+0.1170.63120.13kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.06kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0612+0.2133.151，0.10.0612+0.1753.1510.68kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.240.12/2，0.060.12/2+3.150.10.32kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.13，0.68，0.320.68kNm Mmax/W0.68106/4490150.59N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.6q1靜L+0.617q1活L0.60.611+0.6170.6310.75kN V20.6q2L+0.675p0.60.061+0.6753.152.17kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.240.1，0.060.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.75，2.17，3.163.16kN max2Vmax/A=23.161000/42414.89N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.1)0.20.56kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.5610004/(100206000107800)0.17mml/4001000/4002.5mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)483可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.1)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.1)+1.40.71.50.21.03kN/m q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.1)0.20.65kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.38kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.1)0.2=0.6kN/m 承載能力極限狀態(tài) 按三跨連續(xù)梁，Rmax(1.1q1靜+1.2q1活)L1.10.651+1.20.3811.17kN 按懸臂梁，R1q1l=1.030.10.1kN RmaxRmax，R11.17kN; 正常使用極限狀態(tài) 按三跨連續(xù)梁，Rmax1.1q2L1.10.610.66kN 按懸臂梁，R1q2l=0.60.10.06kN RmaxRmax，R10.66kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.57kNm Mmax/W0.57106/4490127.73N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.39kN max2Vmax/A=23.391000/42416N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.76mm 跨中max=0.76mm=1000/400=2.5mm 懸挑段max0.51mm=250/400=0.62mm 滿足要求！ 七、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551200=2106mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩(wěn)定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.7211.22/100.12kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.4111+0.921.40.12/14.52kN f Nw/(A)+ Mw/W4518.13/(0.2424)+0.12106/449080.28N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551200=2432.43mm 2l02/i2432.43/15.9152.983，查表得，20.301 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551200=2432.43mm 2l02/i2432.43/15.9152.983，查表得，20.301 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.7211.22/100.12kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.4111+0.921.40.12/14.79kN f Nw/(A)+ Mw/W4788.13/(0.3424)+0.12106/449063.7N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N4.52kNN30kN 滿足要求！