畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-一種蠕動(dòng)式管道機(jī)器人的機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)(含全套CAD圖紙)

優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763摘 要在現(xiàn)代，無論是工業(yè)、農(nóng)業(yè)還是國防領(lǐng)域中都有縱橫交錯(cuò)的管道。如何保障這些管道系統(tǒng)的安全性和有效性，對于我困經(jīng)濟(jì)發(fā)展至關(guān)重要。管道機(jī)器人是工作在輸送管道內(nèi)，用于完成管道缺陷檢測、修復(fù)等的智能裝置，是保障管道安全的重要工具。由于管道內(nèi)環(huán)境復(fù)雜，對管道機(jī)器人的設(shè)計(jì)要求驅(qū)動(dòng)單元結(jié)構(gòu)簡單、驅(qū)動(dòng)效率高，同時(shí)對復(fù)雜的管內(nèi)環(huán)境具有自適應(yīng)能力。因此研制具有結(jié)構(gòu)簡單、驅(qū)動(dòng)效率高、具有管內(nèi)環(huán)境自適應(yīng)能力的管道機(jī)器人具有重要意義。該蠕動(dòng)式管道機(jī)器人由三部分組成，包括一個(gè)伸縮模塊和兩個(gè)支撐夾緊模塊。伸縮模塊主要由主執(zhí)行器和四組齒輪齒條構(gòu)成，利用齒輪齒條的往復(fù)移動(dòng)來實(shí)現(xiàn)機(jī)器人的行走；兩個(gè)支撐夾緊模塊結(jié)構(gòu)上完全一樣，通過曲柄滑塊機(jī)構(gòu)使機(jī)器人的腳與管壁壓緊，從而產(chǎn)生機(jī)器人行走所需的靜摩擦力。伸縮模塊和支撐模塊按一定的順序循環(huán)工作，從而實(shí)現(xiàn)機(jī)器人在管道內(nèi)的行走。本文首先通過分析國內(nèi)外研究現(xiàn)況和現(xiàn)有管道機(jī)器的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及原理提出自己的設(shè)計(jì)方案，接著從動(dòng)作原理和運(yùn)動(dòng)特性、動(dòng)力特性等角度分析了該機(jī)器人的結(jié)構(gòu)及性能特點(diǎn)，讓后對機(jī)器人各模塊進(jìn)行了詳細(xì)設(shè)計(jì)與校核，最后采用 Pro/E 對該機(jī)器人進(jìn)行了三維設(shè)計(jì)以及采用 AutoCAD 繪圖軟件繪制了該機(jī)器人的裝配圖和主要零件圖。關(guān)鍵字：蠕動(dòng)，管道，機(jī)器人，設(shè)計(jì)優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763AbstractIn modern times, whether industrial, agricultural or defense in both pipelines criss-cross. How to protect the safety and effectiveness of these piping systems, economic development is essential for me sleepy. Pipeline robot is working in the pipeline for the completion of the pipeline defect inspection, repair, and other smart devices, is an important tool to protect the safety of pipelines. Due to the complexity of the environment in the pipeline, the pipeline robot design requirements driving a simple cell structure, high drive efficiency, while the inner tube environments with complex adaptive capacity. Therefore, the development of a simple structure, high drive efficiency, environmental adaptive ability of the tube pipe robot is important. The peristaltic pipe robot consists of three parts, including a telescoping clamp module and two support modules. Telescopic module is composed primarily of four main actuator and gear rack, the gear rack to achieve the reciprocating movement of the walking robot; two supporting structures are completely the same as the clamping block, slider-crank mechanism of the robot through the feet and the tube pressing the walls to produce the required static friction walking robot. Telescoping module and support module cycle work according to a certain order to achieve the robot to walk in the pipeline. Firstly, make their own designs by analyzing the structural characteristics and the principle of status quo and existing domestic pipeline machines, then from the action principle and motion characteristics, dynamic characteristics, such as paper analyzes the structure and performance characteristics of the robot, so that after Each module is a detailed robot design and verification, finally using Pro/E the robot uses a three-dimensional design and drawing software AutoCAD drawing the assembly drawing of the robot and the main parts diagram. Keywords: Motility, Pipes, Robotics, Design優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763目 錄摘 要 .IAbstract.II第一章 緒論 .11.1 研究背景及意義 .11.2 國內(nèi)外研究概況 .11.3 蠕動(dòng)式管道機(jī)器人概述 .4第二章 總體設(shè)計(jì)與特性分析 .62.1 驅(qū)動(dòng)方式的選擇 .62.2 結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(jì) .62.2.1 蠕動(dòng)方式選定 .62.2.2 支撐夾緊機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) .82.3 總體方案確定 .82.4 運(yùn)動(dòng)及動(dòng)力學(xué)特性分析 .92.4.1 直線運(yùn)動(dòng) .92.4.2 轉(zhuǎn)彎運(yùn)動(dòng) .11第三章 各組成部分的設(shè)計(jì) .143.1 性能參數(shù)的選定 .143.2 蠕動(dòng)行走機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) .143.2.2 伺服電機(jī)的選定 .143.2.1 運(yùn)動(dòng)及動(dòng)力參數(shù)計(jì)算 .153.2.3 減速器的選定 .153.2.3 圓錐齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì) .163.2.4 齒輪齒條傳動(dòng)的設(shè)計(jì) .193.2.5 傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)及軸上零件的選定 .223.2.6 機(jī)架的設(shè)計(jì) .253.3 支撐夾緊機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) .263.3.1 伺服電機(jī)的選定 .26優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 13041397633.3.2 運(yùn)動(dòng)及動(dòng)力參數(shù)選定 .263.3.3 減速器的選定 .263.3.4 曲柄滑塊機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) .273.3.5 機(jī)架的設(shè)計(jì) .303.4 機(jī)器人各模塊基于 Pro/E 的三維設(shè)計(jì) .303.4.1 蠕動(dòng)行走模塊 .303.4.2 上部支撐夾緊模塊 .313.4.3 下部支撐夾緊模塊 .313.4.3 機(jī)器人整體設(shè)計(jì) .32第四章 控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì) .334.1 控制系統(tǒng)組成 .334.1.1 蠕動(dòng)式機(jī)器人控制系統(tǒng) .334.1.2 核心器件的選擇 .334.2 蠕動(dòng)式機(jī)器人的具體控制方法 .35結(jié) 論 .36參考文獻(xiàn) .37致 謝 .38優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763第一章 緒論1.1 研究背景及意義隨著社會(huì)的發(fā)展和人民生活水平的提高，空調(diào)和天然氣管道以及各種輸送管道的應(yīng)用越來越多。在我國及世界各個(gè)國家內(nèi)，由于地形的限制和土地資源的有限，在地下都埋設(shè)了很多的輸送管道，例如天然氣管道、石油管道等，在埋有管道的地面上面都已經(jīng)建成了很多的建筑物、公路等，給管道的維修和維護(hù)造成了很大的困難。當(dāng)這些管道由于某些原因造成了泄露、堵塞等問題時(shí)，人們普通的做法是挖開道路進(jìn)行維修，有些時(shí)候如果不能準(zhǔn)確判斷泄露和堵塞的具體位置時(shí)，會(huì)浪費(fèi)很多的時(shí)間和精力，同時(shí)降低了工作效率。隨著機(jī)電一體化技術(shù)的發(fā)展，以及機(jī)器人技術(shù)的發(fā)展和管道測試等技術(shù)的進(jìn)一步發(fā)展，相互之間的滲透程度越來越深，人們制造出各種各樣的管道機(jī)器人來進(jìn)行對各種管道的維修、維護(hù)和檢測。管道機(jī)器人可以進(jìn)入人們無法進(jìn)入的管道中，完成一定的規(guī)定任務(wù)如檢測管道的裂縫、清掃管道，這樣的話，人們不再為了維修、維護(hù)管道時(shí)挖開道路，或是對空調(diào)等完全拆卸開，節(jié)省了大量的人力，物力和財(cái)力。目前的管道機(jī)器人都是以履帶、輪子等實(shí)現(xiàn)在管道中的移動(dòng)，這樣有很多的缺點(diǎn)。例如目前的管道機(jī)器人都是為了專門的管道而設(shè)計(jì)的，通用性不好，舉個(gè)例子，當(dāng)輪式或是履帶式的管道機(jī)器人在有一定的液體的管道中運(yùn)動(dòng)時(shí)，會(huì)發(fā)生滑動(dòng)，使機(jī)器人在管道中不能行走，不能完成指定的任務(wù)。還有就是這些機(jī)器人的設(shè)計(jì)不能實(shí)現(xiàn)在傾斜的或是垂直的管道中行走，有些即使能在垂直的管道中行走但是不能適應(yīng)有液體的管道，以上的原因大大的限制了管道機(jī)器人的工作范圍。因此設(shè)計(jì)一種通用性更強(qiáng)，結(jié)構(gòu)更緊湊，動(dòng)作運(yùn)行平穩(wěn)，能夠適應(yīng)管道截面變化的新型管道機(jī)器人非常必要。研制該機(jī)器人的目的是為了幫助人們擺脫繁重的勞動(dòng)和簡單的重復(fù)勞動(dòng)，以及替代人到危險(xiǎn)環(huán)境中進(jìn)行作業(yè)，因此機(jī)器人最早在汽車制造業(yè)和核工業(yè)領(lǐng)域得以應(yīng)用。在自來水供應(yīng)、煤氣供應(yīng)、飛機(jī)、潛艇、石油天然氣、核發(fā)電站等環(huán)境中存在著大量人類無法進(jìn)入的微細(xì)管道和危險(xiǎn)區(qū)域。這些管道在經(jīng)過一段時(shí)間的腐蝕和重壓后，會(huì)出現(xiàn)裂紋、漏孔等現(xiàn)象。如果這些管道發(fā)生泄漏，將導(dǎo)致無法預(yù)計(jì)的損失和危害。為提高管道的壽命、防止泄漏等事故的發(fā)生，就必須對管道進(jìn)行有效的檢測維護(hù)，管道機(jī)器人為滿足該需要而產(chǎn)生。1.2 國內(nèi)外研究概況優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763管道機(jī)器人的驅(qū)動(dòng)源大致有以下幾種：微型電機(jī)、壓電驅(qū)動(dòng)、形狀記憶合金（SMA ） 、氣動(dòng)驅(qū)動(dòng)、磁致伸縮驅(qū)動(dòng)、電磁轉(zhuǎn)換驅(qū)動(dòng)等。管道機(jī)器人按照驅(qū)動(dòng)方式大致可以分為以下三種，如圖 1-1 所示。1）自驅(qū)動(dòng)（自帶動(dòng)力源） ；2）利用流體推力；3）通過彈性桿外加推力；圖 1-1 管道機(jī)器人的基本形式（1）自驅(qū)動(dòng)管內(nèi)機(jī)器人自驅(qū)動(dòng)管內(nèi)機(jī)器人包括圖 1 所示的輪式、腳式、爬行式、蠕動(dòng)式，還包括履帶式等。1）輪式日本東芝公司于 1997 年研制了一臺(tái)輪式管內(nèi)移動(dòng)機(jī)器人，前部帶有一部微型CCD 攝像機(jī)，能分辨管內(nèi)異物并用微型機(jī)械手實(shí)現(xiàn)清理。膠管聯(lián)接可過彎管，適應(yīng)管徑：25mm；行走速度：0.36m/min；自重：16g。該機(jī)器人采用多輪驅(qū)動(dòng)式為了增加牽引力，由于輪徑太小，越障能力有限，而且結(jié)構(gòu)復(fù)雜。2）腳式西門子公司 Werner Neubauer 等人研制的微管道機(jī)器人有 4、6、8 支腳三種類型，可在各種類型的管里移動(dòng)，其基本原理是利用腿推壓管來支撐個(gè)體，多腿可以方便地在各種形狀的彎管道內(nèi)移動(dòng)。3）蠕動(dòng)式清華大學(xué)研制了一套小型蠕動(dòng)機(jī)器人系統(tǒng)，其結(jié)構(gòu)如圖 1-2，由 1 蠕動(dòng)體和2、3、4 電致伸縮位移器組成。蠕動(dòng)體的蠕動(dòng)變形形態(tài)由粘貼于柔性鉸鏈部位的電阻應(yīng)變實(shí)時(shí)感應(yīng)，機(jī)器人的外形尺寸為 150×61×46mm，重 2Kg，最大步距10m，行程 40mm，運(yùn)動(dòng)精度 0.2m。優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763圖 1-2 蠕動(dòng)體結(jié)構(gòu)示意圖（2）利用管道流體壓力利用管道流體壓力對管道進(jìn)行直接檢測和清理技術(shù)的研究始于上世紀(jì) 50 年代，受當(dāng)時(shí)的技術(shù)水平的限制，其主要的成果是無動(dòng)力的管道清理設(shè)備PIG，此類設(shè)備依靠管內(nèi)流體的壓力差產(chǎn)生驅(qū)動(dòng)力，隨著管內(nèi)流體的流動(dòng)方向向前移動(dòng)，并可攜帶多種傳感器。但是 PIG 自身沒有行走能力，其移動(dòng)速度、檢測區(qū)域不易控制。上海大學(xué)利用石油管道的石油高壓研制成在役石油管道檢測機(jī)器人如圖 1-3，該型機(jī)器人分成多節(jié)，利用與管道密封的橡膠環(huán)（皮碗） ，相當(dāng)于活塞，在輸油管內(nèi)壓力油作用下，推動(dòng)檢測機(jī)器人向前行走，主要由探頭 1、高壓密封件 2、電機(jī)倉 3、電池倉 4、儀器倉 5、儀器倉 6、萬向節(jié) 7、里程倉 8、清管器 9 和皮碗 10 組成。圖 1-3 利用管內(nèi)流體壓力的管道機(jī)器人（3）管外加推力日本東京科技學(xué)院利用外加推力研制成“螺旋原理”的微型機(jī)器人如圖 1-4。利用在管外的電機(jī)推動(dòng)帶有彈性的線推動(dòng)驅(qū)動(dòng)部件前進(jìn)，該驅(qū)動(dòng)部件可以越過小的臺(tái)階。圖 1-4 管外加力的管道機(jī)器人優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 13041397631.3 蠕動(dòng)式管道機(jī)器人概述蠕動(dòng)式機(jī)器人在柔軟狹窄環(huán)境中有著輪式和足式機(jī)器人無法比擬的優(yōu)勢，并具有良好的穩(wěn)定性和運(yùn)動(dòng)性能。因此，蠕動(dòng)式機(jī)器人在太空探索，危險(xiǎn)環(huán)境下作業(yè)，工業(yè)和城市管道檢測以及醫(yī)療上的疾病診斷及微創(chuàng)手術(shù)等領(lǐng)域有著廣泛的應(yīng)用前景。（1）蠕動(dòng)式機(jī)器人的優(yōu)勢1）穩(wěn)定性在崎嶇不平的地區(qū)運(yùn)動(dòng)時(shí)，輪式和足式機(jī)器人存在翻倒的危險(xiǎn)。基底與機(jī)器人的接觸點(diǎn)，形成一個(gè)凸多邊形，當(dāng)機(jī)器人系統(tǒng)的重心超出了由接觸點(diǎn)構(gòu)成的凸多邊形的邊線時(shí)，機(jī)器人就會(huì)摔倒。而驅(qū)動(dòng)式機(jī)器人在大多數(shù)情況下的勢能會(huì)處于較低的狀態(tài)，因此，機(jī)器人因重心超出凸多邊形邊線而摔倒的問題幾乎不存在，其運(yùn)動(dòng)的穩(wěn)定性更好。2）穿越能力蠕動(dòng)式機(jī)器人在理論上能夠越過數(shù)倍于其高度的障礙，這對于輪式和足式機(jī)器人幾乎是不可能的。很多運(yùn)動(dòng)系統(tǒng)采用輪式來獲得足夠的運(yùn)動(dòng)能力，但輪式機(jī)器人在松軟的地面和柔軟材料的表面上很難進(jìn)行有效的運(yùn)動(dòng)；足式機(jī)器人在粗糙不平的表面上運(yùn)動(dòng)存在被卡住的危險(xiǎn)。而蠕動(dòng)式機(jī)器人在柔軟或粗糙不平的表面上具有更好的運(yùn)動(dòng)能力，同時(shí)能夠穿越有障礙物的環(huán)境，具有良好的穿越能力。3）牽引力牽引力是指加到運(yùn)動(dòng)系統(tǒng)上，驅(qū)動(dòng)其向前運(yùn)動(dòng)的力。牽引力通常受運(yùn)動(dòng)系統(tǒng)的重量和摩擦系數(shù)的影響。輪式和足式機(jī)器人的重量分布較為集中，在松軟的地面和柔軟材料的表面上容易陷入其中。而蠕動(dòng)式機(jī)器人的重量相對來說分布在更大的面積上，在機(jī)器人具有同等重量的情況下，蠕動(dòng)式機(jī)器人在松軟的表面上運(yùn)動(dòng)比輪式和足式機(jī)器人更有優(yōu)勢，能提供較大的牽引力。4）尺寸微型化相對于輪式和足式機(jī)器人，蠕動(dòng)式機(jī)器人的驅(qū)動(dòng)器和本體更適合采用智能材料，可以利用智能材料的特性來實(shí)現(xiàn)運(yùn)動(dòng)，其尺寸更易微型化，因此多數(shù)的蠕動(dòng)機(jī)器人體形細(xì)長。對于細(xì)長狹窄的空間，蠕動(dòng)式機(jī)器人更適合進(jìn)入狹窄空間進(jìn)行作業(yè)。（2）蠕動(dòng)式機(jī)器人的應(yīng)用2）工業(yè)管道檢測在工業(yè)領(lǐng)域中存在著大量的狹小區(qū)域，如水管，天然氣管道，輸油管道等。很多工業(yè)運(yùn)用管道鏡來進(jìn)行檢測，但是這要求工廠需要修改設(shè)計(jì)，增加通道入口來放置管道鏡。而蠕動(dòng)式管道機(jī)器人可以通過運(yùn)動(dòng)到達(dá)需要檢測的地點(diǎn)，節(jié)省了費(fèi)用。具有現(xiàn)場檢測和精確定位功能的高效蠕動(dòng)式管道機(jī)器人不僅能夠節(jié)省費(fèi)用，更能減優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763少管道檢測的時(shí)間，提高管道檢測的效率。2）醫(yī)療領(lǐng)域蠕動(dòng)式機(jī)器人因其在醫(yī)療領(lǐng)域的潛在應(yīng)用價(jià)值而受到關(guān)注。微創(chuàng)手術(shù)減少了手術(shù)中大面積切開皮膚組織的需要。這將大大減輕給患者帶來的嚴(yán)重不適及痛苦，減少對人體其它完好組織的傷害，縮短康復(fù)時(shí)間消除手術(shù)引起的副作用，降低醫(yī)療費(fèi)用，減輕患者的生理痛苦和醫(yī)療人員手術(shù)操作時(shí)的心理壓力。內(nèi)窺鏡就屬于這類應(yīng)用。3）危險(xiǎn)環(huán)境中作業(yè)人類的活動(dòng)有很多禁區(qū)，如輻射、高溫、有毒、低壓等環(huán)境，然而這樣的地區(qū)卻是必須要被經(jīng)常檢查以確保安全。另外，在一些意外災(zāi)害，如地震、爆炸、颶風(fēng)、火災(zāi)等情況下，需要及時(shí)搜救被困人員，解救傷員。蠕動(dòng)式機(jī)器人適合在狹窄的環(huán)境下作業(yè)，能夠很好的在這些場合完成任務(wù)。在蠕動(dòng)式機(jī)器人上安裝生命傳感器，進(jìn)入受災(zāi)現(xiàn)場，能夠減少大型挖掘設(shè)備對受傷人員帶來的傷害，并提高救援效率。優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763第二章 總體設(shè)計(jì)與特性分析2.1 驅(qū)動(dòng)方式的選擇蠕動(dòng)式管道機(jī)器人運(yùn)動(dòng)是簡單的重復(fù)性運(yùn)動(dòng)，其主要運(yùn)動(dòng)形式只有“收縮一伸長” 。蠕動(dòng)式機(jī)器人的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)并不是十分困難，但是對蠕動(dòng)式機(jī)器人的控制相對困難。因此，必須全面考慮機(jī)器人系統(tǒng)的組成。適合做蠕動(dòng)式機(jī)器人的驅(qū)動(dòng)方式有SMA 驅(qū)動(dòng)，壓電驅(qū)動(dòng)，電機(jī)驅(qū)動(dòng)，電磁驅(qū)動(dòng)和氣動(dòng)驅(qū)動(dòng)等。表 3.1 為幾種驅(qū)動(dòng)方式的比較綜合考慮到蠕動(dòng)式管道機(jī)器人的結(jié)構(gòu)和控制的簡單和方便性，本次選用伺服電機(jī)驅(qū)動(dòng)。2.2 結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(jì)2.2.1 蠕動(dòng)方式選定（1）方案 1：曲柄滑塊式蠕動(dòng)方式曲柄滑塊式蠕動(dòng)方式，如下圖：優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763圖 2-1 曲柄滑塊式蠕動(dòng)方式曲柄滑塊機(jī)構(gòu)容易實(shí)現(xiàn)，成本較低，不需要太多的加工。但是由于曲柄滑塊機(jī)構(gòu)有急回特性，使蠕動(dòng)式管道機(jī)器人的速度很難控制，并且不能實(shí)現(xiàn)它的勻速運(yùn)動(dòng)。而且曲柄滑塊機(jī)構(gòu)占用的空間很大，不利于機(jī)器人向小型化發(fā)展。（2）方案 2：齒輪齒條式蠕動(dòng)方式齒輪齒條式蠕動(dòng)方式，如下圖：圖 2-2 齒輪齒條式蠕動(dòng)方式齒輪齒條機(jī)構(gòu)相對其他的機(jī)構(gòu)來說最大的特點(diǎn)是能夠?qū)崿F(xiàn)勻速運(yùn)動(dòng)，同時(shí)剛度等條件容易達(dá)到規(guī)定的要求。成本也較低，只需要簡單的嚙合就能實(shí)現(xiàn)本設(shè)計(jì)的要求，而且占用的空間小，運(yùn)動(dòng)穩(wěn)定。綜合以上的方案評價(jià)和比較和各類因素，選擇方案 2 的齒輪齒條式蠕動(dòng)方式相對運(yùn)行穩(wěn)定，結(jié)構(gòu)簡單，容易實(shí)現(xiàn)，可以實(shí)現(xiàn)勻速運(yùn)動(dòng)。因此驅(qū)動(dòng)方式選用齒輪齒條的形式，結(jié)構(gòu)如下圖示。優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763圖 2-3 齒輪齒條式蠕動(dòng)方式2.2.2 支撐夾緊機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)為適應(yīng)管道截面的幾何變形，需設(shè)計(jì)可適應(yīng)不同截面大小的蠕動(dòng)行走時(shí)的支撐夾緊機(jī)構(gòu)，該機(jī)構(gòu)必須能根據(jù)不同截面形狀和大小自動(dòng)調(diào)整支撐夾緊部件的長度。綜合考慮蠕動(dòng)式管道機(jī)器人的結(jié)構(gòu)和控制的簡單和方便性，本次選用曲柄滑塊式支撐夾緊機(jī)構(gòu)。曲柄滑塊機(jī)構(gòu)容易實(shí)現(xiàn)，成本較低，不需要太多的加工。曲柄滑塊式支撐夾緊機(jī)構(gòu)如下圖：優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763圖 2-4 支撐夾緊機(jī)構(gòu)2.3 總體方案確定如圖 2-5 所示，該蠕動(dòng)式管道機(jī)器人由上部支撐夾緊機(jī)構(gòu)、中間蠕動(dòng)行走機(jī)構(gòu)、下部支撐夾緊機(jī)構(gòu)三部分組成。圖 2-5 蠕動(dòng)式管道機(jī)器人總體結(jié)構(gòu)2.4 運(yùn)動(dòng)及動(dòng)力學(xué)特性分析2.4.1 直線運(yùn)動(dòng)優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763（1）直線運(yùn)動(dòng)原理分析當(dāng)機(jī)器人直行時(shí)，如圖 2-6 中-所示過程，首先下部夾緊機(jī)構(gòu)與管道內(nèi)壁夾緊，中間蠕動(dòng)行走機(jī)構(gòu)的四個(gè)齒輪同向同速轉(zhuǎn)動(dòng)帶動(dòng)齒條移動(dòng)，此時(shí)上部夾緊機(jī)構(gòu)、中間蠕動(dòng)行走機(jī)構(gòu)在齒條的作用下向前伸出到達(dá)極限位置時(shí)，上部夾緊機(jī)構(gòu)與管道內(nèi)壁夾緊，下部夾緊機(jī)構(gòu)松開，中間蠕動(dòng)行走機(jī)構(gòu)的四個(gè)齒輪同向同速反轉(zhuǎn)帶動(dòng)齒條移動(dòng)，此時(shí)下部夾緊機(jī)構(gòu)、中間蠕動(dòng)行走機(jī)構(gòu)在齒條的作用下向前收縮到達(dá)極限位置。這樣一次蠕動(dòng)行走循環(huán)完成，進(jìn)入下一個(gè)蠕動(dòng)行走循環(huán)。在蠕動(dòng)行走過程中由于夾緊裝置長度可根據(jù)不同管道截面形狀和尺寸徑變化因此可以適應(yīng)不同截面形狀和尺寸的管道。圖 2-6 直線運(yùn)動(dòng)原理圖 2-7 直線運(yùn)動(dòng)齒輪齒條狀態(tài)（2）直線運(yùn)動(dòng)動(dòng)力學(xué)分析直線運(yùn)動(dòng)時(shí)受力比較簡單，腿部與管壁間的摩擦力提供機(jī)器人行走的驅(qū)動(dòng)力，優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763極限情況為機(jī)器人沿管壁垂直向上運(yùn)動(dòng)時(shí)克服自身重力上升。此時(shí)齒輪與齒條的負(fù)載為 G1 或 G2，所需要的腿部總摩擦力為 G1+G2，即滿足下述力學(xué)方程：）（ （ 下 部 模 塊 上 升 時(shí) ）（ 上 部 模 塊 上 升 時(shí) ） 齒齒 GF144圖 2-8 直線運(yùn)動(dòng)動(dòng)力學(xué)分析2.4.2 轉(zhuǎn)彎運(yùn)動(dòng)當(dāng)機(jī)器人遇到 T 型或 L 型管道需要轉(zhuǎn)彎時(shí)，如圖 2-7 中-所示過程，原理與直線運(yùn)動(dòng)類似，不過需要變向時(shí)機(jī)器人用于驅(qū)動(dòng)齒條伸縮的兩側(cè)齒輪轉(zhuǎn)速不同從而使機(jī)器人機(jī)身向需轉(zhuǎn)彎的方向彎曲實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)彎。優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763圖 2-9 轉(zhuǎn)彎運(yùn)動(dòng)原理分析圖 2-10 轉(zhuǎn)彎運(yùn)動(dòng)齒輪齒條狀態(tài)優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763圖 2-10 轉(zhuǎn)彎運(yùn)動(dòng)學(xué)分析幾何關(guān)系滿足：其中sinco1lba）（ ）（ ） ）（ clblasinos11（x m，y m）坐標(biāo)： sin2cos12si11 dlydlxm） ）（ ）（）（x u，y u）坐標(biāo)：優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763 cossin2cos1i2sin11 uu uu hdlydlx） ）（ ）（）（優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763第三章 各組成部分的設(shè)計(jì)3.1 性能參數(shù)的選定通過對現(xiàn)在常用管道的截面形狀、尺寸、管道布置等的統(tǒng)計(jì)與分析初步選定本次設(shè)計(jì)的蠕動(dòng)式管道機(jī)器人性能參數(shù)如下：行走速度： 10 m/min自重： 10 kg凈載重： 5 kg 機(jī)身尺寸： 351mm 155mm 155mm自適應(yīng)管道直徑范圍：150mm400mm工作電壓： 12V3.2 蠕動(dòng)行走機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)3.2.2 伺服電機(jī)的選定（1）估算所需電機(jī)最大功率根據(jù)第二章的分析可以知道該機(jī)器人行走時(shí)所需最大功率出現(xiàn)在機(jī)器人滿載5Kg 重物下克服重力沿豎直管道向上行走時(shí)，此時(shí)機(jī)器人克服重力做功。 NGG 3.148.95.10322max 重重克 sv/61in/0WsmNvP./6.4maxax 克需 716.09.3098齒 條軸 承錐 齒聯(lián)減 ，因此選定電機(jī)額定功率為：30Ww7.216.09max需（2）電機(jī)轉(zhuǎn)速的選定對于相同額定功率的伺服電機(jī)，轉(zhuǎn)速越高后面所需的減速裝置結(jié)構(gòu)尺寸、重量越大，轉(zhuǎn)速越底電機(jī)本身的結(jié)構(gòu)尺寸、重量越大以及價(jià)格也越貴。但轉(zhuǎn)速對減速裝置結(jié)構(gòu)尺寸和重量的影響相對較到，考慮到機(jī)器人的結(jié)構(gòu)緊湊性，本次選定額定轉(zhuǎn)速為 500r/min 的伺服電機(jī)綜上述（1） 、 （2）蠕動(dòng)行走機(jī)構(gòu)選定額定功率為 30W，額定轉(zhuǎn)速為 500r/min 的伺服電機(jī)，型號為：SG-60ZYJ。優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 13041397633.2.1 運(yùn)動(dòng)及動(dòng)力參數(shù)計(jì)算（1）總傳動(dòng)比的計(jì)算初步選定驅(qū)動(dòng)齒條的齒輪分度圓直徑為 30mm，則齒輪轉(zhuǎn)速為：min/2.106/314.in0rmdvn齒則總傳動(dòng)比為：71.4i/.5iw齒（2）傳動(dòng)比分配為保證傳動(dòng)系的結(jié)構(gòu)緊湊性，采用與伺服電機(jī)配套連接的減速器直接減速，開式齒輪只做傳遞動(dòng)力用，不用做減速。即： 齒 條錐 齒減ii17.4（3）各軸參數(shù)計(jì)算各軸的轉(zhuǎn)速：輸入錐齒輪軸 ；min/2.1067.451rinm減圓柱齒輪軸 ；i/.12i錐 齒各軸的輸入功率：輸入錐齒輪軸 ；wP5.2698.0301 聯(lián)減 圓柱齒輪軸 ；4.5262錐 齒各軸的輸入轉(zhuǎn)矩：輸入錐齒輪軸 ；mNnPT38.21069011圓柱齒輪軸 ；.452123.2.3 減速器的選定前述已選定減速比 ，為保證傳動(dòng)系的結(jié)構(gòu)緊湊性，選用與伺服電機(jī)配7.4減i套連接的減速器，減速比為 。1減優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 13041397633.2.3 圓錐齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)（1）選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)齒形角: ；頂隙系數(shù): ；齒頂高系數(shù): ；軸夾角 。20*0.2c*1ah90根據(jù)課本表 10-1，材料選擇，大小齒輪材料均為 45 鋼（調(diào)質(zhì)） ，硬度均為280HBS。根據(jù)課本表 10-8，選擇 7 級精度。傳動(dòng)比 u= / =12z1節(jié)錐角 ，45arctnu 45902不產(chǎn)生根切的最小齒數(shù)： =12.121*minsin/cohaZ選 =20， =u =20×1=201z21z（2）按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)2.921td32125.0uKTZRHE試選載荷系數(shù)： =1.5tK計(jì)算小齒輪傳遞的扭矩： =2.383 N·m1T選取齒寬系數(shù)： =0.3R由課本表 10-6 查得材料彈性影響系數(shù)：1289.EZMPa由圖 10-21d 按齒面的硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限： lim160HMPa大齒輪的接觸疲勞極限： lim250Ha計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)，81 105.436138460hjLnN 81203./uN由圖 10-19 查得接觸疲勞壽命系數(shù): ，921HNK96.HN計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力:MPaSKHN56092./1lim1 82li2優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763試算小齒輪的分度圓直徑,代入 中的較小值得H2.92 =36.3mm 1td32125.0uKTZRE計(jì)算圓周速度 vmm8.3).(.65.01 Rtmd=（3.14159×30.8×106.2）/ （60×1000）=0.17m/s)10/()(nv計(jì)算載荷系數(shù)齒輪的使用系數(shù)載荷狀態(tài)輕微震動(dòng)，查表 10-2 得 =1.2AK由圖 10-8 查得動(dòng)載系數(shù) =1.1VK由表 10-3 查得齒間載荷分配系數(shù) = =1.0HF依據(jù)大齒輪兩端支承，小齒輪懸臂布置，查表 10-9 得軸承系數(shù) =1.17beHK由公式 = =1.2 =1.2×1.17=1.4HKFbeH接觸強(qiáng)度載荷系數(shù)： = =1.2×1.1×1.0×1.4=1.85AKVH按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑=36.3× =38.9mm31/ttd35.1/8m= / =38.9/20=1.95mm 取標(biāo)準(zhǔn)值 m=2.0mm z計(jì)算齒輪的相關(guān)參數(shù)=m =2×20=40 mm1dz=m =2×20=40 mm2=90 - =45°45/arctn1u21mdR3.81021確定并圓整齒寬:b= R=0.3×28.3=8.48mm，圓整取 10，R mB1021（3）校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763確定彎曲強(qiáng)度載荷系數(shù)：K= =1.9AKVF計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)= /cos =20/cos45°=28.31vz1= /cos =20/cos45 =28.322查表 10-5 得： =2.91， =1.53， =2.91， =1.531FaY1Sa2FaY2Sa計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力由圖 10-18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù): =0.82， =0.821FNK2FN取安全系數(shù): =1.3FS由圖 10-20c 查得齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 : =500Mpa， =380Mpa1FN2FN按脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力確定許用彎曲應(yīng)力: MPaSKFNF 4.35.1/082./11 22校核彎曲強(qiáng)度根據(jù)彎曲強(qiáng)度條件公式：FRSaFFzbmYKT221)5.0(=34.47 MPa MPzbmYKTRSaFF 3.1098.)5.1(22221 1F=33.2 MpaaRSaFF 0.516.).( 2222 2F滿足彎曲強(qiáng)度要求，所選參數(shù)合適。（4）數(shù)據(jù)整理 名稱 符號 公式 直齒圓錐 齒輪 1 直齒圓錐 齒輪 2齒數(shù) zz20 20模數(shù) m m 2傳動(dòng)比 i i 1分度圓錐度 ，arctg1112-90。 4545分度圓直徑 dzd40 40優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763齒頂高 ahmha*2 2齒根高 f cf)(2.4 2.4齒全高 h fa4.4 4.4齒頂圓直徑 ad，1*1os2hda2ca42.83(大端)42.83（大端）齒根圓直徑 f 1*1mff22s36.61 36.61齒距 p p6.28 6.28齒厚 s s3.14 3.14齒槽寬 e 2e3.14 3.14頂隙 c mc*0.4 0.4錐距 R 21d28.3 28.3齒頂角 a，1fa1fa85.485.4齒根角 f Rhrctgf2齒頂圓錐角 a，11aa22.9.9齒根圓錐角 f，ff15.4015.40齒寬 bRb10 103.2.4 齒輪齒條傳動(dòng)的設(shè)計(jì)（1）選精度等級、材料和齒數(shù)采用 7 級精度，選擇齒輪材料為 45（調(diào)質(zhì)）硬度為 240HBS，機(jī)器人轉(zhuǎn)彎時(shí)齒條需彎曲因此選定齒條材料為能夠彎曲的樹脂材料。初選齒輪齒數(shù) ，201Z（2）按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)由設(shè)計(jì)計(jì)算公式進(jìn)行試算，即 3211)(.HEdtt ZuTkd由于本傳動(dòng)為齒輪齒條傳動(dòng)，傳動(dòng)比近似無窮大，所以 =1u1確定公式各計(jì)算數(shù)值優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763試選載荷系數(shù)： 3.1tK計(jì)算齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩： mNT2.選取齒寬系數(shù)： 50d由表 6.3 查得材料的彈性影響系數(shù)： 2/18.9MPaZE由圖 6.14 按齒面硬度查得齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 H501lim由式 6.11 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 81 107.2)83(2.0660 hjLnN由圖 6.16 查得接觸疲勞強(qiáng)度壽命系數(shù)： 91NZ計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度許用應(yīng)力取失效概率為 1%，安全系數(shù)為 S=1，由式 10-12 得 MPaSZHN50692.01lim1 試算齒輪分度圓直徑 tdmdt 6.21)508.9(15.023.131 計(jì)算圓周速度：sndvt /2.0.4.61計(jì)算齒寬： btd8.0.251模數(shù)mZmtnt .01齒高 4.3.2/810/43.28.52. hbhnt ，計(jì)算載荷系數(shù) K根據(jù) ，7 級精度，查得動(dòng)載荷系數(shù)smv/1.0 .VK假設(shè) ，由表查得：NbFtA01FH優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763由于齒條需經(jīng)常彎曲，選定使用系數(shù)： 5.1AK由表查得 ，2935.1HK26.1F故載荷系數(shù) 96.23.05HVA按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，由式可得 mdtt 8.243.1/96.2/331 Zm084（3）按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為：321FSdnYZKT確定公式內(nèi)的計(jì)算數(shù)值由圖 6.15 查得齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 MPaFE3801由圖 6.16 查得彎曲疲勞壽命系數(shù)： .1NZ92.0N計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力，取失效概率為 1，安全系數(shù)為 S=1.3 PaSZFENF 2.573.1801計(jì)算載荷系數(shù)： 91.26.01.FVAK查取齒形系數(shù)：由表 6.4 查得 821aY查取應(yīng)力校正系數(shù) 由表 6.4 查得： 5.S計(jì)算齒輪的 ， FSaY01687.2.5781FSaY計(jì)算模數(shù)：mm31.0687.2933對比計(jì)算結(jié)果，由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)大于由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，可取有彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù) 1.31mm，并圓整為標(biāo)準(zhǔn)值取 m=1.5mm優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763（4）幾何尺寸計(jì)算計(jì)算分度圓直徑 mZd305.121計(jì)算齒寬寬度： db15.1序號 名稱 符號 計(jì)算公式及參數(shù)選擇1 齒數(shù) Z 202 模數(shù) m 1.5mm3 分度圓直徑 21dm304 齒頂高 ah5.15 齒根高 f 87.6 全齒高 hm35.7 頂隙 c08 齒頂圓直徑 21d9 齒根圓直徑 43f 25.610 齒寬 B m13.2.5 傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)及軸上零件的選定軸上的功率 P2,轉(zhuǎn)速 n2 和轉(zhuǎn)矩 T2， ，w6.41in/.10rmNT21.（1）初步確定軸的最小直徑先按式 初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。根3dCn據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)表 11.3，取 ，于是得：12md9.62.10431該處開有鍵槽故軸徑加大 10%15%，且最小直徑顯然是安裝齒輪處的直徑 ，1d優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763由于計(jì)算軸徑比較小，鍵槽對小軸徑軸的強(qiáng)度削弱比較大，因此該處軸徑適當(dāng)加大，取 ； 。md12L01（2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度（a）為了滿足大帶輪的軸向定位的要求 2 軸段左端需制出軸肩，軸肩高度軸肩高度 ，取 故取 2 段的直徑 ，長度 。dh07.mh84.0md14mL402（b）初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力較小，故選用深溝球軸承。根據(jù) ，查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊選取 0 基本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度級的深溝球軸承m126003，故 ， 。d13L23（c）齒輪處由于齒輪分度圓直徑 ，故采用齒輪與軸分開采用鍵連接的31d形式，齒輪寬度 B=15mm，故取 。ml42（3）軸上零件的周向定位查機(jī)械設(shè)計(jì)表，聯(lián)接大帶輪的平鍵截面 。mlhb124（4）強(qiáng)度校核計(jì)算（a）求作用在軸上的力已知高速級齒輪的分度圓直徑為 =52 ，根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì) （軸的設(shè)計(jì)計(jì)算dm部分未作說明皆查此書）式(10-14)，則 NFNtgdTantrt07.5320.1473.23（b）求軸上的載荷首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡圖。在確定軸承支點(diǎn)位置時(shí)，從手冊中查取 a 值。對于 6003 型深溝球軸承，由手冊中查得 a=8mm。因此，軸的支撐跨距為L1=68mm。根據(jù)軸的計(jì)算簡圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖可以看出截面 C 是軸的危險(xiǎn)截面。先計(jì)算出截面 C 處的 MH、M V 及 M 的值列于下表。載荷 水平面 H 垂直面 V優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763支反力F ，NH143FH162，NFNV137FV162C 截面彎矩 M mLN8532 mMLa532總彎矩 NMVH680122max扭矩 T圖 3-1 軸的軸力、彎矩和扭矩圖（c）按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度根據(jù)式(15-5)及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，取 ，軸6.0的計(jì)算應(yīng)力優(yōu)秀畢業(yè)論文，支持預(yù)覽，答辯通過，歡迎下載需要 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763MpaWTMca 3.1712.068)(3222 已選定軸的材料為 45Cr，調(diào)質(zhì)處理。由表 15-1 查得 。因此0P1-，故安全。1-ca（4）鍵的選擇采用圓頭普通平鍵 A 型（GB/T 1096-1979）連接，聯(lián)接齒的平鍵截面， 。齒輪與軸的配合為 ，滾動(dòng)軸mlhb124Mpap1076Hr承與軸的周向定位是過渡配合保證的，此外選軸的直徑尺寸公差為 。m校核鍵聯(lián)接的強(qiáng)度鍵、軸材料都是鋼，由機(jī)械設(shè)計(jì)查得鍵聯(lián)接的許用擠壓力為 MPaP120鍵的工作長度 mbl10241，合適pP adlkT43.1825.131（5）軸上軸承的計(jì)算查的預(yù)計(jì)壽命 30000h查表得軸承的基本額定動(dòng)載荷 C=40.8KN溫度系數(shù) =1（假定工作時(shí)溫度 100