匝道支架方案

北京東路匝道橋現(xiàn)澆箱梁模板及滿堂支架方案 計 算 書貴州建工集團總公司北京東路E標段項目經(jīng)理部2010年4月4日一、編制依據(jù)1、貴陽市北京東路道路工程E標段橋梁工程施工圖設計文件及地勘報告，以及設計變更、補充、修改圖紙及文件資料。2、國家有關的政策、法規(guī)、施工驗收規(guī)范和工程建設標準強制性條文（城市建設部分），以及現(xiàn)行有關施工技術規(guī)范、標準等。3、參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ 1302002）和混凝土工程模板與支架技術、公路橋涵施工手冊、建筑施工計算手冊等進行計算，參考建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范（報批稿）有關要求。二、工程概況繞城調(diào)頭匝道橋位于北京東路K7+420處，其主要作用是連接北京東路左、右幅車道。橋梁的起點樁號為K0+197.19,終點樁號K0+297.19，全橋長100米（不包括橋臺的長度），為單幅匝道橋。橋?qū)?米。鋼筋砼現(xiàn)澆箱梁主要材料數(shù)量表表1-1 聯(lián)別整 幅跨徑組合（孔-米）25+25+25+25起訖樁號K0+197.19-k0+297.19斷面形式等截面單箱單式全長（米）100梁高（米）1.50梁寬8.0支架體積（空間立方米）10000備注現(xiàn)澆砼連續(xù)箱梁三、支架設計要點1、支架地基處理根據(jù)地勘提供的資料，地質(zhì)情況從上到下為亞粘土層、弱風化白云巖及強風化白云巖等。從地勘資料和現(xiàn)場實際反映，箱梁下部地基為亞粘土層，無軟基情況。因此地基整體不需處理，整平壓實即可。滿堂支架范圍:梁寬的投影面左右各加寬1m。首先對支架布設范圍內(nèi)的表土、雜物及淤泥進行清除，并將橋下范圍內(nèi)泥漿池及基坑采取抽水排干后，用砂石將泥漿池及基坑回填密實，以防止局部松軟下陷。在橋的左右側(cè)距支架范圍2m外沿橋方向開挖一條60cm60cm的排水溝，用于雨季排洪和降低地下水位。一般地段地基處理：將原地面的浮土清除，有淤泥地段將淤泥清除，用石料回填并夯實。根據(jù)梁底的高度，對其地面進行整平（斜坡地段做成臺階），回填或換填部位每30cm厚采用重型壓路機碾壓密實(壓實度90%)，達到要求后，采用標準貫入試驗，如粘質(zhì)土N7，則190MPa；如砂類土（中、粗砂）N15，則250MPa，承載力可滿足要求。再填筑50cm的建筑棄渣或土石混碴，分層填筑，分層碾壓，使壓實度達到94%以上。最后鋪筑15cm厚水泥穩(wěn)定碎石層，養(yǎng)生后再鋪筑20cmC25砼作為滿堂支架的基礎，其上搭設滿堂支架。2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡橋下支架地基基礎表面設2%的人字型橫坡以利于排水，并在支架基礎兩側(cè)設置排水溝，排水溝采用砂漿摸面，防止積水使地基軟化而引起支架不均勻下沉。3、現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設要求現(xiàn)澆箱梁滿堂支架采用扣件式鋼管支架搭設，立桿頂設二層方木，立桿上縱向設1515cm方木；縱向方木上設1010cm的橫向方木，其中在墩頂端橫梁和跨中橫隔梁下及跨中間距不大于0.1m（凈間距0.05m）。模板宜用厚1.2cm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板，橫板邊角用4cm厚木板加強，防止轉(zhuǎn)角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀。支架縱橫均按圖示設置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每2.7m設一道，縱橋向斜撐沿橫橋向共設45道，支架外表面必須滿布剪刀撐。每根立桿底部立在混凝土基礎上，同時支架立桿必須設置縱、橫向掃地桿。剪刀撐、斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。匝道橋立桿的縱、橫向間距及橫桿步距等搭設要求如下：采用立桿橫橋向間距縱橋向間距橫桿步距為60cm60cm100cm和60cm70cm100cm及60cm90cm100cm三種布置形式的支架結(jié)構(gòu)體系，其中：墩旁兩側(cè)各2m范圍內(nèi)的支架采用60cm60cm100cm的布置形式；除墩旁兩側(cè)各2m之外的其余范圍內(nèi)的支架采用60cm70cm100cm的布置形式，翼緣板采用60cm90cm100cm,但縱橫隔板梁下2m范圍內(nèi)的支架立桿的間距應加密至60cm(即采用60cm60cm100cm支架布置形式)。四、現(xiàn)澆箱梁支架驗算本計算書分別以跨徑25m等截面現(xiàn)澆混凝土箱形連續(xù)梁為例，對荷載進行計算及對其支架體系進行檢算。、荷載計算1、荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。鋼筋混凝土的重量由相對應的支架承擔，按照箱梁對應的面積，雖然是分為兩次澆筑，但荷載是全部壓在支架上的，所以將箱梁分為翼板、底板和頂板、腹板和頂板,梁端和橫隔板五部分進行支架計算。箱梁自重荷載， 翼板：2.86噸/m，底板和頂板：3.7噸/m，腹板和頂板：4.68噸/m，梁端：15.6噸/m 橫隔板：15.6噸/m。 q2 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算取q21.0kPa（偏于安全）。內(nèi)模與外膜采用2.44*1.22*0.012竹膠板, q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及替他承載構(gòu)件時取1.0kPa。 q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kPa，對側(cè)板取4.0kPa。 q5 新澆混凝土對側(cè)模的壓力。因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以V=1.2m/h澆筑速度控制，砼入模溫度T=26控制，因此新澆混凝土對側(cè)模的最大壓力q5=K為外加劑修正稀數(shù)，取摻緩凝外加劑K=1.2當V/t=1.2/26=0.0460.035 h=1.53+3.8V/t=0.23mq5=PM=Krh=1.2260.23=7.17KPa q6 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kPa。 q7 支架自重，經(jīng)計算支架在不同布置形式時其自重如下所示：鋼管支架：根據(jù)K7+420匝道橋支架布置方案(翼板支架高度按11.3米,底板按10米)計算：翼板對應部分支架需用鋼管長度為101*5*11.3+10*2*101+90.5*5*10=12251.5米，重量為47.1噸；腹板的鋼管用量為164*2*10+0.6*164*10+98*2*10=6224米，重量為24噸；底板對應的支架鋼管用量為127*6*10+3*127*10+6*88.9*10=16764米，重量為64.374噸；梁端實心和橫隔板對應的鋼管長度為6*10*7+4*3*10+1.6*7*10=652米，重量為2.5噸。 q8底模下方楞木重量：采用立桿上縱向設1015cm方木；縱向方木上設1010cm的橫向方木，梁端實體、腹板、橫隔板、底板和翼板位置間距10,查表得方楞木容重為0.9*103/m3 ，那么腹板對應位置的每平方米1010cm方楞木的長度為10米,重量為10*0.1*0.10* 9=0.9KN/M2 ; 1515cm方楞木長度為2米,重量為2*0.15*0.15* 9=0.41KN/M2，翼板對應的位置每平方米1515cm方楞木長度為4米, 重量為4*0.15*0.15* 9=0.81KN/M2，1010cm方楞木長度為5米,重量為5*0.1*0.1* 9=0.45 KN/M2, 梁端實心和橫隔板部分對應位置每平方米1515cm方楞木長度為2米, 重量為1.7*0.15*0.15* 9=0.34KN/M2，1010cm方楞木的長度為25米,重量為25*0.1*0.1* 9=2.25 KN/M2 . 底板對應的位置每平方米1515cm方楞木長度為2米, 重量為2*0.15*0.15* 9=0.405KN/M2，1010cm方楞木長度為5米,重量為5*0.1*0.1* 9=0.45 KN/M2,2、荷載組合模板、支架設計計算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算+側(cè)模計算四、支架計算支架采用483.5mm扣件式鋼管，除頂面部分（不超過3.0m范圍內(nèi)）因鋼管的長度受到限制，采用搭接外，其余均采用對接形式。1、鋼管支架的截面特性和容許荷載查相關手冊，得到截面特性如下：外徑(mm)壁厚(mm)截面積A(mm2)慣性矩(mm4)抵抗矩(mm3)回轉(zhuǎn)半徑(mm)每延米自重(kg)483.54.891021.2151055.07810315.783.84鋼管支架的容許荷載N橫桿間距L(cm)483.5mm扣件式鋼管對接立桿(KN)搭接立桿(KN)10035.713.9鋼管的容許壓應力215Mpa單個扣件的容許抗滑力為Rc=8.5KN2、箱梁對應得各部分支架立桿計算1.梁端實心部分及橫隔板對應的支架計算（支架高度10m）扣件式鋼管支架體系采用6060100cm的布置結(jié)構(gòu)，如下圖：混凝土重量G1156*1.6=249.6KN模板重量G21*1.6*46.4KN 模板下分配方楞木重量G32.59*1.6*416.576KN施工荷載:臨時堆放材料及風荷載G4(2+2.5+2+2)*1.6*454.4KN鋼管支架荷載G5-125*3107.5KN（支架頂面以下3米范圍內(nèi)）鋼管支架荷載G525KN（支架頂面以下10米范圍內(nèi)）I、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），總荷載G3.0G1G2G3G4G5-1249.66.416.57654.47.5334.474KNII、在支架頂面以下10米范圍內(nèi)，總荷載G17G1G2G3G4G5249.66.416.57454.425351.974KN、梁端實心部分及橫隔板對應的立桿數(shù)量為n=42根，單根鋼管的受力情況為：I、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），考慮0.5系數(shù);N1.5*G3.0/n1.5*334.474KN/42=11.95KNNN13.9KN， 滿足強度要求NRc8.5KN， 扣件抗滑不能夠滿足要求,施工時使用2到3個扣件來滿足抗滑要求。 II、在支架頂面以下10米范圍內(nèi),考慮、5系數(shù)：N1.5*G17/n1.5*351.974KN /42=12.571KNNN35.7KN，滿足強度要求因采用對接扣件，不考慮扣件抗滑要求立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范有關模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=12.246KNf鋼材的抗壓強度設計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范表5.1.6得。A支架立桿的截面積A489mm2(取48mm3.5mm鋼管的截面積)軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范附錄B得i15.78。長細比L/i。 L水平步距，L1m。于是，L/i63.71，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范查附錄C得0.752。MW計算立桿段有風荷載設計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz風壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.38us風荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2La立桿縱距0.6m；h立桿步距1Lah2/10=0.06W 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范附表B得：W=5.08103mm3則，N/A+MW/W12.246103/（0.829489）+0.06106/（5.08103）42.02KN/mm2f205KN/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。2、翼板部分的各種荷載計算（鋼管支架高度11.3m高計）：翼板支架布置圖如下：鋼筋混凝土重量G128.6*90.5=2588.3KN模板重量G21*90.5*4=362 KN模板下分配方楞木重量G31.26*90.5*4= 456.12KN施工荷載;臨時堆放材料荷載、風荷載G4(2+2.5+2+2)*4*90.5=3077KN鋼管支架荷載G5-1471*311.3125.044KN（支架頂面以下3米范圍內(nèi)）鋼管支架荷載G5471KN（支架頂面以下11.3米范圍內(nèi)）I、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），總荷載G3.0G1G2G3G4G5-12588.3362456.123077125.0446608.464KNII、在支架頂面以下11.3米范圍內(nèi)，總荷載G22.5G1G2G3G4G52588.3362456.1230774716954.42KN翼板的立桿數(shù)量為n=1010根，單根鋼管的受力情況為：I、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），考慮0.5系數(shù)N1.5*G3.0/n1.5*6608.464KN/1010=9.81KNNN13.9KN，滿足強度要求NRc8.5KN，扣件抗滑不能夠滿足要求,施工時使用2到3個扣件來滿足抗滑要求。II、在支架頂面以下11.3米范圍內(nèi)）考慮0.5系數(shù)，N1、5*G22.5/n1、5*6954.42KN/1010=10.32KNNN35.7KN，滿足強度要求因采用對接扣件，不考慮扣件抗滑要求立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范有關模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=10.43KNf鋼材的抗壓強度設計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范表5.1.6得。A支架立桿的截面積A489mm2(取48mm3.5mm鋼管的截面積)軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范附錄B得i15.78。長細比L/i。 L水平步距，L1m。于是，L/i63.71，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范查附錄C得0.752。MW計算立桿段有風荷載設計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz風壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.38us風荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2La立桿縱距0.9m；h立桿步距1Lah2/10=0.09W 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范附表B得：W=5.08103mm3則，N/A+MW/W10.43103/（0.829489）+0.09106/（5.08103）43.445KN/mm2f205KN/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的3.底板對應的支架計算（支架高度10m）混凝土重量G137*88.9=3289.3KN模板重量G2266.7KN 模板下分配方楞木重量G3228.02KN施工荷載:臨時堆放材料及風荷載G4(2+2.5+2+2)*88.9*32266.95KN鋼管支架荷載G5-1643.74*310193.122KN（支架頂面以下3米范圍內(nèi)）鋼管支架荷載G5643.74KN（支架頂面以下10米范圍內(nèi)）I、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），總荷載G3.0G1G2G3G4G5-13289.3266.7228.022266.95193.126244.09KNII、在支架頂面以下10米范圍內(nèi)，總荷載G17G1G2G3G4G53289.3266.7228.022266.95643.746694.71KN底板對應的立桿數(shù)量為n=762根，單根鋼管的受力情況為：I、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），考慮0.5系數(shù)，N1.5*G3.0/n1.5*6244.09KN/762=12.29KNNN13.9KN， 滿足強度要求NRc8.5KN， 扣件抗滑不能夠滿足要求,施工時使用2到3個扣件來滿足抗滑要求。 II、在支架頂面以下10米范圍內(nèi)考慮0.5系數(shù)，N1.5*G17/n1.5*6694.71KN /762=13.17KNNN35.7KN，滿足強度要求因采用對接扣件，不考慮扣件抗滑要求立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范有關模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=13.63KNf鋼材的抗壓強度設計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范表5.1.6得。A支架立桿的截面積A489mm2(取48mm3.5mm鋼管的截面積)軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范附錄B得i15.78。長細比L/i。 L水平步距，L1m。于是，L/i63.71，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范查附錄C得0.752。MW計算立桿段有風荷載設計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz風壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.38us風荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2La立桿縱距0.7m；h立桿步距1Lah2/10=0.07W 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范附表B得：W=5.08103mm3則，N/A+MW/W13.63103/（0.829489）+0.07106/（5.08103）47.402KN/mm2f205KN/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。4.腹板對應的支架計算（支架高度10m）腹板支架布置圖如下所示：鋼筋混凝土重量G146.8*88.94160.52KN模板重量G296.9KN 模板下分配方楞木重量G3116.459KN施工荷載:臨時堆放材料荷載及風荷載G4(2+2.5+2+2)*1*68.9+(2+2.5+2+2)*1.4*20823.65KN鋼管支架荷載G5-124031072KN（支架頂面以下3米范圍內(nèi)）鋼管支架荷載G5240KN（支架頂面以下10米范圍內(nèi)）腹板對應的立桿數(shù)量為n=664根，單根鋼管的受力情況為；I、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），總荷載G3.0G1G2G3G4G5-14160.5296.9116.459823.65725269.529KNII、在支架頂面以下10米范圍內(nèi)，總荷載G10G1G2G3G4G54160.5296.9116.459823.652405437.529KN、在支架頂面以下3米范圍內(nèi)（容許搭接部分），考慮0.5系數(shù)N= 1、5*G3.0/n11.91KN NN13.9KN， 滿足強度要求NRc8.5KN， 扣件抗滑不能夠滿足要求,施工時使用2到3個扣件來滿足抗滑要求。II、在支架頂面以下10米范圍內(nèi), 考慮0.5系數(shù)N= 1、5*G17/n= 12.28KN NN35.7KN， 滿足強度要求因采用對接扣件，不考慮扣件抗滑要求立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范有關模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=12.28KNf鋼材的抗壓強度設計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范表5.1.6得。A支架立桿的截面積A489mm2(取48mm3.5mm鋼管的截面積)軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范附錄B得i15.78。長細比L/i。 L水平步距，L1m。于是，L/i63.71，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范查附錄C得0.752。MW計算立桿段有風荷載設計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz風壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.38us風荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2La立桿縱距0.6m；h立桿步距1Lah2/10=0.06W 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范附表B得：W=5.08103mm3則，N/A+MW/W12.28103/（0.829489）+0.06106/（5.08103）42.11KN/mm2f205KN/mm2計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。2、滿堂支架整體抗傾覆驗算依據(jù)公路橋涵技術施工技術規(guī)范實施手冊第9.2.3要求支架在自重和風荷栽作用下時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3。K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=yNi/Mw采用第二跨25m驗算支架抗傾覆能力：橋?qū)挾?m，長25m采用6070120cm和6060120cm及609120cm跨中支架來驗算全橋：支架橫向17排；支架縱向底板區(qū)33排，腹板區(qū)38排；翼板區(qū)25排高度10m；立桿需要5170m;縱向橫桿需要3825m；橫向橫桿需要2770m；故：鋼管總重（5170+3825+2770）3.84=45.17T;故q=45.179.8=442.666KN；穩(wěn)定力矩= yNi=16442.666=7082.656KN.m依據(jù)以上對風荷載計算WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2跨中25m共受力為：q=0.9271080=815KN；傾覆力矩=q5=8155=4078.8KN.mK0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=7082.656/4078.8=1.736>1.3計算結(jié)果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求。5、箱梁底模下橫橋向方木驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用57cm方木，方木橫橋向跨度在橋墩處和橋跨中截面處按L60cm進行受力計算，如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全），木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。墩頂及橫隔板梁處按橋墩頂截面處1.0m范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm進行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(156+1.0+2.5+2)1=161.5kN彎矩M(1/8) qL2=(1/8)161.50.627.27kNm W=(bh2)/6=(0.050.072)/6=0.00004083m3則： n= M/( Ww)=7.27/(0.00004083110000.9)=17.98(取整數(shù)n18根) dB/(n-1)=1/17=0.05m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.05m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.04m，則n1/0.0425。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.050.073)/12=1.42910-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(161.50.64)/(2091061.42910-6)=1.0610-3ml/400=0.6/400=1.510-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算毛截面慣距毛截面慣性距剪切強度=QSm/nImb=qISm/20*2Imb=161.5*0.6*3.0625*105/20*2*1.429*106*0.05 =1.038MPa0.9=0.91.7MPa=1.53MPa符合要求。腹板位置按匝道橋腹板截面處2.0m范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm進行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(46.8+1.0+2.5+2)2=104.6kN彎矩M(1/8) qL2=(1/8)104.60.624.7kNm W=(bh2)/6=(0.050.072)/6=0.00004083m3則： n= M/( Ww)=4.7/(0.00004083110000.9)=11.6(取整數(shù)n12根) dB/(n-1)=2/11=0.18m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.18m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.1m，則n2/0.120。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.050.073)/12=1.42910-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(104.60.64)/(2091061.42910-6)=0.6810-3ml/400=0.6/400=1.510-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算毛截面慣距毛截面慣性距剪切強度=QSm/nImb=qISm/20*2Imb=52.3*0.6*3.0625*105/20*2*1.429*106*0.05 =0.674MPa0.9=0.91.7MPa=1.53MPa符合要求。翼板部處截面處3m范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm進行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(28.6+1.0+2.5+2)3=102.3kN彎矩M(1/8) qL2=(1/8)102.30.624.61kNm W=(bh2)/6=(0.050.072)/6=0.00004083m3則： n= M/( Ww)=4.61/(0.00004083110000.9)=10.41(取整數(shù)n11根) dB/(n-1)=3/10=0.3m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.3m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.2m，則n3/0.215。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.050.073)/12=1.42910-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(102.30.64)/(2091061.42910-6)=0.6610-3ml/400=0.6/400=1.510-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算毛截面慣距毛截面慣性距剪切強度=QSm/nImb=qISm/20*2Imb=102.3*0.6*3.0625*105/20*2*1.429*106*0.05 =0.645MPa0.9=0.91.7MPa=1.53MPa符合要求。底板部處截面處3m范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm進行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(37+1.0+2.5+2)3=127.5kN彎矩M(1/8) qL2=(1/8)127.50.625.74kNm W=(bh2)/6=(0.050.072)/6=0.00004083m3則： n= M/( Ww)=5.74/(0.00004083110000.9)=14.21(取整數(shù)n15根) dB/(n-1)=3/15=0.2m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.2m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.2m，則n3/0.215。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.050.073)/12=1.42910-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(127.50.64)/(2091061.42910-6)=0.8210-3ml/400=0.6/400=1.510-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算毛截面慣距毛截面慣性距剪切強度=QSm/nImb=qISm/20*2Imb=102.3*0.6*3.0625*105/20*2*1.429*106*0.05 =0.803MPa0.9=0.91.7MPa=1.53MPa符合要求。4、扣式支架立桿上順橋向方木驗算本施工方案中支架上順橋向采用1015cm一種規(guī)格的方木，順橋向方木的跨距，根據(jù)立桿布置間距，在箱梁翼板按L90cm進行驗算，在墩旁和橫隔板部位按L60cm進行驗算。在箱梁腹板按L60cm進行驗算，在底板部位按L70cm進行驗算。將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全）。木材的容許應力和彈性模量的取值參照櫟木進行計算， 墩頂及橫隔板梁處墩頂橫梁（實心段）立桿上順橋向采用1515cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距60cm，根據(jù)前受力布置圖進行受力分析計算如下： 每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(156+1.0+2.5+2)0.6=96.9kNM(1/8) qL2=(1/8)96.90.624.36kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.62510-4m3則：= Mmax/ W=4.36/(5.62510-4)=7.752MPa0.9w17.1MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 每根方木抗剪計算Sm=0.15*0.152/8=4.22*104m3Im=0.15*0.153/12=4.22*105m4=QSm/nImb=qISm/2Imb=96.9*0.6*4.22*104/2*4.22*105*0.1=2.907MPa0.9=0.93.8MPa=3.42MPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.2210-5m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)（96.90.64)/( 91064.2210-5)=1.1910-3ml/400=0.6/400=1.510-3m 故，撓度滿足要求。翼板部位翼板范圍內(nèi)立桿上順橋向采用1515cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距90cm，根據(jù)前受力布置圖進行方木受力分析計算如下： 每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(28.6+1.0+2.5+2)0.9=25.74kNM(1/8) qL2=(1/8)20.460.922.61kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.62510-4m3則：= Mmax/ W=2.61/(5.62510-4)=4.633MPa0.9w17.1MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 每根方木抗剪計算Sm=0.15*0.152/8=4.22*104m3Im=0.15*0.153/12=4.22*105m4=QSm/nImb=qISm/2Imb=25.74*0.6*4.22*104/2*4.22*105*0.1=0.772MPa0.9=0.93.8MPa=3.42MPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.2210-5m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)（25.740.64)/( 91064.2210-5)=0.3110-3ml/400=0.6/400=1.510-3m 故，撓度滿足要求。底板部位底板范圍內(nèi)立桿上順橋向采用1515cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距70cm，根據(jù)前受力布置圖進行方木受力分析計算如下： 每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(37+1.0+2.5+2)0.7=29.75kNM(1/8) qL2=(1/8)29.750.721.822kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.62510-4m3則：= Mmax/ W=1.822/(5.62510-4)=3.23MPa0.9w17.1MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 每根方木抗剪計算Sm=0.15*0.152/8=4.22*104m3Im=0.15*0.153/12=4.22*105m4=QSm/nImb=qISm/2Imb=29.75*0.6*4.22*104/2*4.22*105*0.1=0.893MPa0.9=0.93.8MPa=3.42MPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.2210-5m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)（29.750.64)/( 91064.2210-5)=0.3610-3ml/400=0.6/400=1.510-3m 故，撓度滿足要求。腹板部位腹板范圍內(nèi)立桿上順橋向采用1015cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距60cm，根據(jù)前受力布置圖進行方木受力分析計算如下： 每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(46.8+1.0+2.5+2)0.6=31.38kNM(1/8) qL2=(1/8)31.380.621.41kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.62510-4m3則：= Mmax/ W=1.41/(5.62510-4)=2.51MPa0.9w17.1MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 每根方木抗剪計算Sm=0.15*0.152/8=4.22*104m3Im=0.15*0.153/12=4.22*105m4=QSm/nImb=qISm/2Imb=31.38*0.6*4.22*104/2*4.22*105*0.1=0.941MPa0.9=0.93.8MPa=3.42MPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.2210-5m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)（31.380.64)/( 91064.2210-5)=0.37810-3ml/400=0.6/400=1.510-3m 故，撓度滿足要求。5、箱梁底模板計算箱梁底模采用優(yōu)質(zhì)竹膠板，鋪設在橫橋向方木上。匝道橋底模板下(墩兩側(cè)及橫隔梁下)橫橋向方木按0.04m間距）布置。底板和翼板模板下橫橋向方木按0.2m間距布置。腹板模板下橫橋向方木按0.1m間距布置,取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進行簡化（偏于安全）如下圖：取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進行簡化（偏于安全）如下圖：竹膠板彈性模量E5000MPa方木的慣性矩I=(bh3)/12=(1.00.0123)/12=1.4410-7m1)墩頂及橫隔板梁處底模板計算 模板q計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(156+1.0+2.5+2)0.04=6.46kN/m模板采用1220244012mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=ql4/128EI=6.46*0.124/128*5*106*1.44*107=0.75*105m0.90.12/400m=2.710-4m 故，撓度滿足要求翼板梁處底模板計算 模板q計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(28.6+1.0+2.5+2)0.2=6.82kN/m模板采用1220244012mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=ql4/128EI=6.82*0.124/128*5*106*1.44*107=0.77*105m0.90.12/400m=2.710-4m 故，撓度滿足要求腹板梁處底模板計算 模板q計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(46.8+1.0+2.5+2)0.1=5.23kN/m模板采用1220244012mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=ql4/128EI=5.23*0.124/128*5*106*1.44*107=0.59*105m0.90.12/400m=2.710-4m 故，撓度滿足要求底板梁處底模板計算 模板q計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(37+1.0+2.5+2)0.2=8.5kN/m模板采用1220244012mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=ql4/128EI=8.5*0.124/128*5*106*1.44*107=0.95*105m0.90.12/400m=2.710-4m 故，撓度滿足要求6、側(cè)模驗算根據(jù)前面計算，按1010cm方木以20cm的間距布置，以側(cè)模最不利荷載部位進行模板計算，則有： 1010cm方木按間距最大的按20cm布置 模板q計算q=( q4+ q5)l=(4.0+7.17)0.2=2.234kN/m模板采用1220244012mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax= ql4/128EI=2.234*0.124/128*5*106*1.44*107=5.21*1070.90.2/400m=4.510-4m 故，側(cè)模下1010cm方木背木布置間距按不大于20cm布置即可滿足要求。7、地基承載力計算 立桿地基承載力驗算根據(jù)設計圖紙地質(zhì)柱狀圖得，地質(zhì)情況表層為亞粘土.首先將地面整平（斜坡地段做成臺階）并采用重型壓路機碾壓密實(壓實度90%)，達到要求后，再填筑5080cm的建筑棄渣或土石混碴，并分層填筑，分層碾壓，使壓實度達到94以上后，地基承載力可達到 fk= 190250Kpa參考建筑施工計算手冊。立桿地基承載力驗算：Kk式中： N為腳手架立桿傳至基礎頂面軸心力設計值；Ad為立桿底面積Ad=3.14*0.24cm2=0.181 cm2按照最不利荷載考慮，立桿底拖下砼基礎承載力：，底拖下砼基礎承載力滿足要求。鋼管坐落在20cm砼層上，按照力傳遞面積計算： k為地基承載力標準值，見下表：標準貫入試驗粘質(zhì)土地基容許承載力（Kpa）試驗錘擊數(shù)(擊/30)cm35791113151719k(Kpa)105145190235280325370435515標準貫入試驗砂類土地基容許承載力（Kpa）試驗錘擊數(shù)（擊/30cm）10153050k(Kpa)中、粗砂180250340500粉、細砂140180250340 K調(diào)整系數(shù)；混凝土基礎系數(shù)為1.0按照最不利荷載考慮：=Kk=1.0190KPa經(jīng)過計算，基底整平壓實后采用標貫貫入試驗檢測地基承載力，要求貫入試驗垂擊數(shù)必須達到7下以上?；A處理時填土石混渣或建筑拆遷廢渣，并用壓路機壓實后，檢測壓實度指標.如壓實度達到94%以上，則同理地基承載力滿足要求。如巨粒土以及含有磚頭、砼塊、塊石等的粘質(zhì)土，不適應做標準貫入試驗或?qū)z測結(jié)果尚有疑問時，則應再做平板荷載試驗。確認地基承載力符合設計要求后，才能鋪筑厚15cm的水泥穩(wěn)定碎石基礎層。將水穩(wěn)層作為剛性結(jié)構(gòu)，在橋墩旁兩側(cè)各2m范圍及跨中縱、橫隔板梁2m范圍部位，按照間距6060cm布置，在1平方米面積上地基最大承載力F為:Fabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 1.01.0(156+1.0+1.0+2.0+3.38)=80.38kN則，F(xiàn)80.38kpak=1.0190Kpa經(jīng)過地基處理后，可以滿足要求。五、支架搭設施工要求及技術措施現(xiàn)澆箱梁支架采用扣式構(gòu)件搭設滿堂支架。搭設時，先在混凝土基礎上下托（立桿底部可調(diào)底座），底座下用中粗砂找平。支架頂部設置頂托，頂托上安設順橋向方木，順橋向方木上布置橫橋向方木，橫橋向方木上鋪設箱梁底模板（竹膠板）。支架縱橫向設置剪刀撐，以增加其整體穩(wěn)定性，支架上端與墩身間用方木塞緊。剪刀撐、橫向斜撐與立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，并且在砼澆注和張拉過程中，進行全過程監(jiān)測和專人檢查。支架搭設后，按箱梁重量120%進行支架預壓，支架壓載采用砂袋與水袋并用的方法進行預壓。預壓前在底模和地基上布好沉降觀測點，對支架預壓及沉降觀測。2、碗扣式鋼管滿堂支架的構(gòu)造應符合下列要求(1) 嚴格按照設計尺寸搭設支架，并根據(jù)支撐高度選擇組配立桿、可調(diào)托撐及可調(diào)底座。立桿間距和橫桿步距不得大于設計要求，并設置縱、橫掃地桿。(2) 支架拐角為直角時，宜采用橫桿直接組架；拐角為非直角時，可采用鋼管扣件組架。(3)支架首層立桿應采用不同的長度交錯布置，并安設好接長用套管及連接銷孔，底部橫桿（掃地桿）嚴禁拆除，立桿配置可調(diào)底座（如下圖）。可調(diào)底座底部橫桿LG-180LG-240LG-180LG-240 (4)支架剪刀撐、斜撐等的斜桿，采用鋼管扣件，斜桿安裝時要符合下列規(guī)定：在支架四周拐角處設置專用斜桿或四面設置八字斜桿；斜桿應每步與立桿扣接，扣接點距碗扣節(jié)點的距離宜 150mm；當出現(xiàn)不能與立桿扣接的情況時亦可采取與橫桿扣接，扣接點應牢固；斜桿水平傾角宜在45o60o之間；每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的。(5)對進入現(xiàn)場的碗扣式鋼管構(gòu)配件，使用前應對其質(zhì)量進行復檢。(6) 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差滿足建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范的要求。(7)支架架要排列整齊和順直，并要及時設好縱橫水平拉桿、剪刀撐等。必要時采取設置纜風繩等加固措施。(8)為保證支架整體穩(wěn)定及安全，應按支架設計要點，在荷載集中處加密支架支撐。3、支架搭設要求(1) 按施工方案彈線定位，放置可調(diào)底座后分別按先立桿后橫桿再斜桿的搭設順序逐層進行,每次上升高度不大于3m。底座和墊板應準確地放置在定位線上；墊板宜采用長度不少于2跨，厚度不小于50mm的木墊板；底座的軸心線應與地面垂直。底層水平框架的縱向直線度應L/200；橫桿間水平度應L/400。(2) 模板支撐架搭設應與模板施工相配合，利用可調(diào)底座或可調(diào)托撐調(diào)整底模標高，但支架頂托和底座的絲桿外露長度不得大于20cm。(3)支架的搭設應分階段進行，第一階段的撂底高度一般為6 m，搭設后必須經(jīng)檢查驗收后方可正式投入使用。(4)支架拼裝時要求隨時檢查橫桿水平和立桿垂直度外，還應隨時注意水平框的直角度，不致使支撐架偏扭。保證支架全高的垂直度應小于L/500；最大允許偏差應小于100mm。(5)支架及腳手架內(nèi)外側(cè)加挑梁時，挑梁范圍內(nèi)只允許承受人行荷載，嚴禁堆放物料。(6)采用鋼管扣件作加固件、斜撐時應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2002的有關規(guī)定。(7)支架拼裝每3層檢查每根立桿底座下是否浮動，否則應旋緊可調(diào)座或用薄鐵片墊實，在支架拼裝頭3層，每層用經(jīng)緯儀、水平儀、線墜隨時檢查立桿的垂直度及每層橫桿的水平，隨時檢查隨時調(diào)整。(8)支撐架搭設到頂時，應組織技術、安全、施工人員對整個架體結(jié)構(gòu)進行全面的檢查和驗收，及時解決存在的結(jié)構(gòu)缺陷。(9)澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。4、支架預壓及沉降觀測支架搭設完后，為保證箱梁澆注混凝土后滿足設計的外形尺寸及拱度要求，采取對支架預壓的方法以消除變形，具體做法如下： 、設置沉降觀測點支架搭設、立模作業(yè)程序完成后，引橋每跨順橋向1/4跨、1/