畢業(yè)設計（論文）-鋼卷運輸機液壓及電控系統的設計與維護.doc

各專業(yè)完整優(yōu)秀畢業(yè)論文設計圖紙柳州職業(yè)技術學院畢業(yè)設計題目： 鋼卷運輸機液壓及電控系統的設計與維護 姓 名 學 號 專 業(yè) 班 級 指導教師 完成時間 摘要 鋼卷運輸機是廣泛用于軋鋼生產線上的一種重要的軋鋼輔助設備，其設計特點和工作性能的好壞直接影響到整個軋鋼生產線的生產效率。本設計主要是對鋼卷運輸機的液壓系統的進行設計。本次設計研究的主要內容包括總體方案設計液壓系統的原理、執(zhí)行元件的參數設計、液壓元件的選擇、液壓系統液壓系統維護、維修等。鋼卷運輸機由橫移缸和伸縮缸驅動完成，運輸小車由液壓馬達驅動?，F如今隨著我國鋼鐵行業(yè)的迅速發(fā)展，軋鋼生產相關的設備也向著高效、簡單、節(jié)能化發(fā)展。鋼卷運輸機在軋鋼實現自動化生產方面起到了很大的作用，所以對于鋼卷運輸機的設計，既要其安全可靠，也要易于檢修和維護，適合不同的生產要求同時也要最大程度的降低成本。國外該技術已比較發(fā)達，我國在引進國外技術的同時也要根據實際需要不斷的創(chuàng)新。促進我國軋鋼生產實現更加速的發(fā)展。 關鍵詞：鋼卷、運輸機、液壓系統、冷軋目錄第一章 設計任務書6第一節(jié) 設計題目：鋼卷運輸液壓系統設計6第二節(jié) 動作順序要求及工作參數6第三節(jié) 設計內容、要求6第二章擬定液壓系統原理圖7第一節(jié) 確定供油方式7第二節(jié) 調速方式的選擇7第三節(jié) 方向控制方式的選擇7第四節(jié) 確定執(zhí)行元件7第五節(jié) 完成順序和循環(huán)的方式7第六節(jié) 系統的調壓，保壓方式7第七節(jié) 負載圖和速度圖和液壓系統原理圖。7第三章 液壓系統的計算和選擇液壓元件9第一節(jié) 液壓缸主要尺寸的確定9第二節(jié) 初步確定液壓缸參數10一 計算出橫移液壓缸的內徑D和活塞桿d11二 橫移缸11三 頂伸缸12四 計算各工作階段液壓缸所需的流量12五 橫移缸工作時的流量12六 頂伸缸工作時的流量13七 馬達的計算13八 液壓馬達的流量：13第三節(jié) 確定液壓泵的規(guī)格和電動機功率及型號13一 確定液壓泵的壓力14二 泵的流量確定。14三 與液壓泵匹配的電動機的選定。15第四節(jié) 液壓閥的選擇16第五節(jié) 確定管道尺寸17第六節(jié) 液壓油箱容積的確定17第七節(jié) 液壓系統的驗算17第四章壓力損失的驗算17第一節(jié) 頂伸缸工作時17第二節(jié) 系統溫升的驗算19第五章 控制系統的設計20第一節(jié) 繼電器控制方案20第六章 液壓系統液壓系統維護、維修21第一節(jié) 泵常見故障及排除方法21第二節(jié) 換向閥常見故障的產生原因與排除方法22第三節(jié) 油缸常見故障產生的原因與排除方法25致謝26參考文獻27第一章 設計任務書 第一節(jié) 設計題目：鋼卷運輸液壓系統設計第二節(jié) 動作順序要求及工作參數1 橫移缸前進，至卷取機卷筒下方，行程L1，負載力F1，速度V1。2 頂伸缸上升，將鋼卷托住，行程L2，負載力F2，速度V2。3 橫移缸退回。4 頂伸缸縮回，將鋼卷擱在小車上，行程L3，負載扭矩T，轉速N。5 小車由液壓馬達驅動向前進。6 卸完鋼卷，小車由液壓馬達驅動退回。以上參數為最大值，應可調。所有動作由行程開關自動控制。頂伸缸下腔須設置背壓，以防下行產生沖擊。第三節(jié) 設計內容、要求1）根據題目的要求對系統進行動力和運動分析，要求給出計算的過程；2）確定執(zhí)行元件的參數，編制工況圖；3）擬訂液壓系統圖，描述該液壓系統的工作原理；4）選擇液壓元件。2、控制系統設計要求：1）所給出的方案要能夠滿足液壓系統的控制要求，實現系統所要求的邏輯；2）繼電器控制方案，元件選擇要合理、方案要求最簡，電路圖繪制規(guī)范，要求給出詳細的電路說明；3、液壓系統維護、維修的要求：1）擬訂該液壓系統的維護方案；2）列出該液壓系統可能出現的故障，說出故障原因以及排除方法。 參數表F1(N)F2(T)T(m.N)V1(mm/s)V2(mm/s)N (r/s)L1(m)L2(mm)L3(m)30005406020302.87003第二章擬定液壓系統原理圖第一節(jié) 確定供油方式 該液壓系統工作時負載恒定，速度較低。從節(jié)省能量、減少發(fā)熱考慮，成本，泵源系統宜選葉片泵。第二節(jié) 調速方式的選擇 在該液壓系統中，執(zhí)行機構需要單方向節(jié)流，另一個方向可自由流動，調速的穩(wěn)定性要求不高，頂伸缸下腔須設置背壓，以防下行產生沖擊，所以可以選擇單向節(jié)流閥調速。第三節(jié) 方向控制方式的選擇 考慮到鋼卷運輸液壓系統的工作要求，流量不大，本系統用三位四通電磁換向閥方向控制方式，它的特點是結構簡單、調節(jié)行程比較方便，閥的安裝也較容易，但速度換接的平穩(wěn)性較差。第四節(jié) 確定執(zhí)行元件 按照設計任務要求所需的執(zhí)行元件有：兩個液壓缸，一個液壓馬達。橫向移動設置為缸1，頂伸缸上升縮回設置為缸2，小車的向前進退回由液壓馬達驅動。第五節(jié) 完成順序和循環(huán)的方式在執(zhí)行元件的控制使用行程開關，使用行程開關控制，有使系統簡單，電路控制穩(wěn)定，易于控制的特點。第六節(jié) 系統的調壓，保壓方式在回路中出口應該設置先導式溢流閥，使壓力降低，缸1、缸2應該使用單向閥進行保壓。第七節(jié) 負載圖和速度圖和液壓系統原理圖。一 負載圖和速度圖二 液壓系統原理圖第三章 液壓系統的計算和選擇液壓元件第一節(jié) 液壓缸主要尺寸的確定 一、初選液壓缸工作壓力液壓缸的推力F是由液壓缸的工作壓力p和活塞的有效工作面積A來確定的，而活塞的運動速度v由輸入缸的流量Q和活塞的有效工作面積A確定的，即 F=A p v=QA 式中 F 缸（或活塞）的推力（N）； p 進油腔的工作壓力（MPa）； A 活塞的有效工作面積（m2）； Q 輸入液壓缸的流量（L/min）； V 缸（或活塞）的運動速度（m/min）。由上兩式可見，當缸的推力一定時，工作壓力p取的越高，活塞的有效面積A就越小，缸的結構就緊湊，但液壓元件的性能及密封要求要相應提高；工作壓力p取的越低，活塞的有效面積A就越大，缸的結構尺寸就越大，要使工作機構得到同樣的速度就要求有較大的流量，這樣使有關的泵、閥等液壓元件的規(guī)格相應增大，有可能導致液壓系統的龐大。因此，液壓缸的工作壓力常采用類比法或通過試驗確定。設計時，液壓缸的工作壓力可根據負載大小和設備的類型，選擇工作壓力：表1 各類液壓設備常用的工作壓力設備類型機床農業(yè)機械或中型工程機械液壓機、重型機械、起重運輸機磨床組合機床龍門刨床拉床工作壓力p/(Mpa)0.8-2.03-52-88-1010-1620-32表2 液壓缸推力與工作壓力之間的關系液壓缸力F/KN551010202030305050工作壓力p/MPa0.811.522.53344557 由于本液壓系統設備屬于運輸機械，體積小，結構緊湊，采用中低壓液壓系統時，液壓缸的尺寸小、體積小，而且成本較低。綜合考慮各種因素，再參考表1、表2本系統選用中低壓系統，選取工作壓力為P=8MPa。第二節(jié) 初步確定液壓缸參數 表2.1液壓缸內徑系列：液壓缸內徑系列（GB/T2348-1993）8、10、12、16、20、25、32、40、50、63、80、（90）、100、（110）125、（140）、160、（180）、200、（220）、250、（280）、320、（360）、400、（450）、500表2.2活塞桿直徑系列：活塞桿直徑系列（GB/T2348-1993）4、5、6、8、10、12、16、18、20、22、25、28、32、36、40、54、50、56、63、70、80、90、100、110、125、140、160、180、200、220、250、280、320、360表2.3液壓缸外徑系列（GB/T2348-1993）：額定壓力MPa內徑40506380100125140160180200220250280外徑1650607695121146168194219245205060769512114616819421924525506083102121152168194219245325463.5831021271521681942192451、 計算出橫移液壓缸的內徑D和活塞桿d（一）工作壓力p的確定。工作壓力p根據負載的大小和機器的類型來確定，運輸屬中型機械，工作負載最大為50000N。據此初定工作壓力為10MPa。(二) 計算液壓缸內徑D和活塞桿直徑d。二、橫移缸已知橫移缸動作時最大負載為3000N，背壓=0.5MPa，取0.9，根據工作壓力取d/D=0.8，缸進退時的速度相同，則F工作中最大的外負載液壓缸的機械效率，一般=0.90.97無桿腔液壓缸工作壓力，初算時可選取系統工作壓力有桿腔回油腔背壓力，初算時無法準確計算，可先估計根據液壓缸內徑的標準表，圓整為標準系列直徑為；活塞桿直徑d為d=D=250.8=20 mm按國標表2.2可圓整為標準直徑 d=20mm 根據液壓缸內徑的標準表，圓整為標準系列直徑為；則活塞桿直徑為。三、頂伸缸已知缸動作時最大負載力為50000N，根據系統類型為回油路設置有背壓閥的系統，選取背壓值=1.5MPa，為0.9，根據工作壓力取d/D=0.8，則F工作中最大的外負載液壓缸的機械效率，一般=0.90.97無桿腔液壓缸工作壓力，初算時可選取系統工作壓力有桿腔回油腔背壓力，初算時無法準確計算，可先估計根據液壓缸內徑的標準表,圓整后取缸的直徑為:活塞桿直徑d為d=D=900.8=72 mm 根據液壓缸內徑的標準表,圓整后取缸的直徑為，活塞桿的直徑為。四 計算各工作階段液壓缸所需的流量 由 A=D2/4 和 得五 橫移缸工作時的流量 六 頂伸缸工作時的流量 七 馬達的計算馬達的排量為： 式中：T液壓馬達的負載力矩（m*N）； 液壓馬達的進出口壓差（Pa），設壓降90%； 液壓馬達的機械效率，一般齒輪和柱塞馬達取0.90.95。八 液壓馬達的流量： 因此選用型號為：GM-F的齒輪馬達，其排量為11mL/r，額定壓力為14MPa，額定轉速為1900r/min，額定轉矩為70。第三節(jié) 確定液壓泵的規(guī)格和電動機功率及型號在選擇油泵時，應首先根據系統對動力源的要求，確定油泵的額定壓力和額定流量，然后根據系統的工作環(huán)境、工作條件、系統對油泵精度的要求以及油泵本身的工作性能來選取油泵的類型、型號、規(guī)格。目前工業(yè)上常用的油泵類型，主要有齒輪泵、雙作用葉片泵、限壓式變量葉片泵和軸向柱塞泵。表3列出了上述幾種泵的主要性能及優(yōu)缺點。從表中可以看出：外嚙合齒輪泵主要適用于中高壓及中低壓系統，特別是低壓系統。目前常把它用于精度要求不高的一般機床及工程機械上。中高壓齒輪泵常用于航空及造船等方面。鑄造設備中常把低壓齒輪泵作為輔助油泵使用。葉片泵由于工作平穩(wěn)，流量脈動小，因此特別適用于中壓、中速及精度要求較高的液壓系統中。鑄造設備、機床及一般工程機械中應用非常廣泛。柱塞泵具有許多優(yōu)點，雖然價格昂貴及維修較困難，但是性能比其他液壓泵要高。表3 油泵性能及優(yōu)缺點對照表性能及優(yōu)缺點外嚙合齒輪泵雙作用葉片泵限壓式變量葉片泵軸向柱塞泵壓力范圍7206.3212.56.36.340流量范圍0.755504210256310250流量調節(jié)不能不能能能容積效率0.70.90.80.940.850.90.950.98總效率0.60.80.750.850.750.850.850.95輸出流量脈沖很大很小一般15%對油污染敏感度小中中大噪聲大小較大大功率重量比中中小大結構簡單稍復雜較復雜復雜價格便宜較貴較貴昂貴維護修理容易較難較難困難油液粘度540174031401729254440806388375425444098本次設計液壓系統屬于中低壓系統，精度要求不高，維護修理容易等，綜合考慮上述幾種泵的優(yōu)缺點，選取外嚙合齒輪泵。一、確定液壓泵的壓力液壓泵的工作壓力應當考慮液壓缸的最高有效工作壓力和管路系統的壓力損失。所以泵的工作壓力為：上得為靜態(tài)奪力，考慮到壓力大于靜態(tài)壓力和須有壓力儲備，所以因此選被的額定壓力應滿足二 泵的流量確定。液壓泵的最大流量應為式中 液壓泵的最大流量； 同時動作的各執(zhí)行元件所需流量之和的最大值，在本液壓系統中，各元件單獨執(zhí)行，伸頂缸的流量最大； 系統泄露系數，一般取=1.11.3，本例取。所以 ： 根據和查閱有關手冊，現選用型號為CB-F，該泵的基本參數為：每轉排量，泵的額定壓力，三 與液壓泵匹配的電動機的選定。一、分別計算不同工況時的功率，取較大值作為選擇電動機規(guī)格的依據。（一）計算橫移缸所需的功率。負載為3000N，進油路的壓力損失定為0.3MPa，效率為0.6，由式可得：橫移缸動作時所需電動機功率為：（二）計算頂伸缸所需的功率。負載為50000N，進油路壓力損失定為0.5MPa，效率定為0.85，同理可得：頂伸缸動作所需電動機功率為：（三）計算馬達所需功率。綜上可知，液壓馬達所需功率最大，根據最大功率選擇Y90L-2型電動機，其額定功率為2.2kW，額定轉速2840/min。（四）選擇液壓泵的規(guī)格。根據和查閱有關手冊，現選用型號為CB-F，該泵的基本參數為：每轉排量，泵的額定壓力，電動機轉速，驅動功率為3kw。第四節(jié) 液壓閥的選擇 一 根據具體工作需要查閱液壓元件手冊選擇元件如表3-1所示。表3-1 液壓元件明細表序號元件名稱最大通過流量q(L/min)規(guī)格型號額定流量qn/L/min額定壓力Pn/MPa額定壓降Pn/MPa2單向閥13.75DF-B20H2100350.23三位四通電磁換向閥1.76634DYO-B20H-TZ75214三位四通電磁換向閥11.4434DYO-B20H-TZ75215三位四通電磁換向閥7.4434DYO-B20H-TZ75216單向節(jié)流閥1.766LDF-B20C75147單向節(jié)流閥1.766LDF-B20C75148單向節(jié)流閥11.44LDF-B20C75149單向節(jié)流順序閥11.44XD2F-B20E501310單向節(jié)流閥7.44LDF-B20C751411單向節(jié)流閥7.44LDF-B20C751413冷卻器ZLQF1L0.114過濾器XU-100815壓力表開關KF-L8/20E16壓力表Y-6002517過濾器XU-100818先導式電磁溢流閥YFD-OB20H2100第五節(jié) 確定管道尺寸一、油管內徑尺寸一般可參照選用的液壓元件接口尺寸而定，也可按管路允許流速進行計算。本例根據各油路流量和流速來確定油管直徑。（一）橫移缸工作時流量q1進=1.766L/min，壓油管的允許流速取，則內徑d為：（二）頂伸缸工作時流量q1升=5.722L/min,，則內徑d為：（三）馬達工作時流量qm=74.4L/min,，則內徑d為：綜合計算結果，與元件實際尺寸的配合，取油管的內徑d為20mm。第六節(jié) 液壓油箱容積的確定本例為中壓液系統，液壓油箱有效容量按泵的流量的57倍來確定，所以體積：，圓整后取為。第七節(jié) 液壓系統的驗算已知該液壓系統中進，回油管的d內徑均為20mm，取油路總長度l為2m計算。選用L-HL32液壓油，考慮到油的最低溫度為15，查得15時該液壓油的運動粘度，油的密度。第四章壓力損失的驗算第一節(jié) 頂伸缸工作時（一）進油路壓力損失?；赜凸艿膁內徑均為2cm，進給時的最大流量為11.44L/min，則液壓油在管內流速為：管道流動雷諾數為：2300，可見油液在管道內流態(tài)為層流，其沿程阻力系數為：。進油管道BC的沿程壓力損失：查得換向閥34DYO-B20H-TZ的壓力損失為，液控單向閥的壓力損失為，單向節(jié)流閥的壓力損失為，忽略油液通過管接頭，油路板等處的局部壓力損失，則進油路總壓力損失（二）回油路壓力損失。由于選用單活塞桿液壓缸，由液壓缸無桿腔和有桿腔的工作面積之比，可得回油管道的沿程壓力損失：換向閥34DYO-B20H-TZ的壓力損失為，單向順序閥的壓力損失為，忽略油液通過管接頭，油路板等處的局部壓力損失，則回油路總壓力損失：（三）變量泵出口處的壓力：從上述驗算可以看出，兩個液壓缸所需的壓力都與設計時相符，變量泵出口壓力都在變量泵額定壓力范圍內，故無需修改原設計。第二節(jié) 系統溫升的驗算在一個工作循環(huán)中，由于每個動作都是獨立的，因此需單獨驗算每個過程的發(fā)熱量。（一）橫移缸橫移缸工作時的速度為60mm/s，壓力為3000N，而且有3.2中可知橫移缸的輸入功率為，而且輸出功率為：此時的功率損失為：（二）頂伸缸工作時速度為30mm/s，壓力為50000N，而且有3.2中可知頂伸缸的輸入功率為，而且輸出功率為：此時的功率損失為：（三）馬達工作時轉速為1900r/min，轉矩為T=40N*m，由式，有由上可見，馬達損失功率最大，則馬達工作時發(fā)熱量也最大。假定系統的散熱情況良好，取，油箱的散熱面積為：系統的溫升為：驗算證明系統的溫升在許可范圍內。第五章 控制系統的設計第一節(jié) 繼電器控制方案電機主電路圖控制電路圖動作邏輯順序:SSB1(啟動)1YA得電（橫移缸伸出）碰到行程開關L11YA失電4YA得電（頂升缸伸出）碰到行程開關L24YA失電2YA得電（橫移缸退回）碰到行程開關L32YA失電3YA得電（頂升缸退回）碰到行程開關L4卸完鋼卷后按下SB83YA失電5YA得電（液壓馬達正傳）碰到行程開關L55YA失電6YA得電(液壓馬達反轉) 碰到行程開關L6停止）第6章 液壓系統液壓系統維護、維修第一節(jié) 泵常見故障及排除方法現象產生原因排除方法油泵吸不上油或無壓力1，原動機與油泵旋向不一致糾正原動機旋向2，油泵傳動鍵脫落重新安裝傳動鍵3，進出油口接反按說明書選用正確接法4，油箱油面過低、吸油管露出液面補充油液5，原動機轉速太低吸力不足提高轉速，達到油泵要求最低轉速以上6，油粘度過高選用推薦粘度工作油7，油溫過低，使油粘度過高加溫至推薦正常工作油溫8，吸油管道或濾網堵塞造成吸油不暢清洗管道或過濾裝置，除去堵塞物，更換或過濾油箱內油液9，吸油過濾器過濾精度過高造成吸油不暢按說明書正確選用過濾器10，吸入管道漏氣檢查吸油管道，密封緊固流 量 不 足 達 不 到 流 量 值1，轉速不夠提高轉速2，系統中有泄漏檢查系統，修補泄漏點3，油泵長時間工作、震動使泵蓋螺釘松動適當擰緊螺釘4，吸油管道漏氣檢查吸油管道，密封緊固5，吸油不充分1油箱內油面過低補充油液2吸入管道堵塞或通徑小清洗管道選用不小于油泵入口通徑的吸油管3吸油口過濾器堵塞或通流量少入口過濾器選用通流量為油泵流量2倍以上的過濾器4油粘度過高選用推薦粘度工作油壓 力 升 不 上 去1，油泵不上油或流量不足按前述方法排除2，溢流閥調整的的壓力太低或出現故障從新調整溢流閥壓力或修復溢流閥3，系統中有泄漏檢查系統或修復泄漏點4油泵長時間工作泵蓋螺釘松動適當擰緊螺釘5吸入管道漏氣檢查各連接處，并予以密封、緊固吸油不充分同前述排除方法噪 聲 過 大1吸入管道漏氣檢查吸油管道，密封緊固2吸油不充分按前述方法排除3泵軸與原動機不同心重新安裝達到說明書要求精度4油中有氣泡補充油液或采取結構措施把回油口浸油面以下入5泵轉速過高6泵壓力過高是泵的壓力降至額定壓力以下7軸密封處漏氣更換油封過渡發(fā)熱1油溫過高改善油箱散熱條件或增設冷卻器使油溫控制在推薦正常工作油溫范圍內2油粘度太低，內瀉過大選用推薦粘度工作油3工作壓力過高降壓至額定壓力以下4回油口直接接到油泵入口回油口接至油箱液面以下振動過大1泵軸與電機軸不同心重新安裝達到說明書要求精度2安裝螺釘松動擰緊螺釘3轉速或壓力過高調整至許可范圍以內4吸入管道漏氣檢查管道各連接處，予以密封緊固5吸油不充分同前處排除方法6油液中有氣泡補充油液或采取結構措施把回油口浸入油面以下外滲漏1密封老化或損傷更換密封2進出油口連接部位松動緊固螺釘或管接頭3密封面磕碰修磨密封面4外殼體砂眼更換外殼體第二節(jié) 換向閥常見故障的產生原因與排除方法外漏密封膠圈損壞膠圈壞應分析原因：如果是因為裝配時切膠圈，應把滑閥肩部快口清除涂油后再裝入密封膠圈長期受壓變形及使用過程中受熱變形膠圈受壓變形應更換膠圈，熱變形除應更換膠圈還應排除產生過熱的根源上下蓋紙墊破裂或螺釘沒上緊上下蓋紙墊損壞應檢查是否由于回油阻力過大造成的損壞應予排除后再換紙墊才能徹底解決漏油問題。注意：回油管路不能太細太長，不能有死彎，一般回油阻力不應超過0.6MPa以FP175分配器為例：其回油管路內徑應是25mm左右，長度不應超過1米。同時應注意回油濾清器是否被堵塞。 排除螺釘松動造成的漏油，應在緊固螺釘前檢查紙墊是否被沖壞，否則易造成返工系統回油阻力過高造成漏油，甚至FP175分配器下蓋破裂本體有砂眼本體砂眼不多見，因沙眼造成的漏油多數在短時間內不易發(fā)現，有可能在油溫升高長時間使用后才出現滲漏，應更換本體漏裝膠圈在組裝多路閥片前，應有槽內抹上少許黃油，防止在組裝時膠圈掉出造成漏裝膠圈槽內有金屬屑等異物膠圈槽內有異物造成的滲漏，不用把所有膠圈都拆下來檢查，可用手指捋膠圈外表面，哪個膠圈有突高的感覺肯定是膠圈與膠圈槽之間有異物，可用劃針剔出內漏滑閥與本體之間的間隙過大或本體孔被拉傷間隙過大多是用油太臟造成的磨損，配合間隙超出應有的范圍。應重新鉸孔后再配上合適的滑閥使其間隙在48um之間，在無油狀態(tài)下用手推拉滑閥，應感覺到本體與滑閥之間有一種均勻的摩擦力，即俗稱的“肉勁”.過松過緊都不好：松了可能造成配合間隙過大，產生內漏，過緊有可能造成卡閥。有機會時應配合著空氣量儀多去體會，此種感覺經驗很重要，尤其是在沒有儀器儀表的情況下很多場合都能用的上 本體孔拉傷多是由于油臟或滑閥肩部有毛刺造成的應用油清潔；服務修理現場應注意不能摔，砸，磕碰滑閥，防止變形及產生毛刺，在裝配前應用油石將滑閥各個肩部的毛刺徹底清除干凈以防止裝入時拉傷本體閥孔液壓鎖閥芯與閥座之間不嚴液壓鎖閥芯與閥座之間的異物一旦造成密封不嚴多數都會出現異物嵌入尼龍閥芯表面，將異物剔除后尼龍閥芯上的傷痕過大需要更換尼龍閥芯液壓鎖座膠圈損壞液壓鎖座膠圈壞應更換，更換后重新裝入鎖座時應防止切膠圈，最好用合適的鉆頭將本體上裝鎖座孔的銳邊毛刺去掉。注意去毛刺時應避免產生新的毛刺，關鍵是鉆頭角度要合適，切削刃前角要磨成900不能磨成銳角，這樣用手擰鉆頭即省力去刺及尖角的效果又好。（沒設備則用手擰鉆頭）還可形成良好的導入角。閥卡油中贓物造成卡閥油中有贓物造成的卡閥現象極普遍，有時異物體積較大，不能用力推拉更不能用手錘砸，否則卡的會更緊，應盡量在不傷害閥與體的情況下想辦法取出異物，小直徑異物造成的卡閥可用清洗的辦法解決滑閥有毛刺或滑閥彎曲變形滑閥有毛刺：滑閥某一肩部有亮點或細小鐵屑，可用油石磨去，用手推拉滑閥在閥孔內運動。有毛刺的部位會感到阻力突然變化，甚至推不進閥孔，須用心注意，切不可強拉應拽造成閥孔拉傷 滑閥變形是摔砸滑閥造成的，現場無法修復FP75分配器平衡孔沒裝對方向FP75分配器滑閥上的平衡孔應朝著本體進油孔方向，防止高壓油造成液壓卡出現滑閥肖子松肖子松動造成的閥卡修理時，不能只簡單的把肖子砸回去了事，應將肖子與所配合的支承一起換成新的重新砸好，以保證緊配合，否則肖子還會竄出來DF40閥本體變形DF40多路閥是由多片閥體組成的，由三條絲對的扭力卡閥現象磕消除不調位或調位壓力不準跳位壓力過高，接近或超過安全閥壓力引起不跳位應從油臟卡住升壓閥入手進行故障排除，先別調整調壓螺絲，可將安全閥壓力調高然后多次推動滑閥用壓力油撞擊沖洗升壓閥，可恢復跳位壓力正常。事后把安全閥壓力調到正常值。如無效再調調壓螺絲如還無效再拆檢滑閥跳壓機構。油中有贓物卡住升壓閥（小柱塞）造成不跳位跳壓機構密封不嚴造成跳位壓力低跳位壓力不準密封不嚴可將滑閥拆開后檢查鋼珠及密封帶有無缺陷，如鋼珠有麻坑及銹蝕應更新，密封帶不嚴應重新砸密封帶，以保證跳位機構的密封，同時仔細排除贓物造成跳壓低，跳壓不準的可能，體積較小，質地較軟的異物可以通過清洗后砸密封帶的方法清除分離套或滑閥有毛刺造成跳位壓力不準分離套或滑閥有毛刺造成跳位壓力不準應將滑閥拆解后用油石去刺后重新裝配，分離套和肖子裝好后應仔細檢查分離套能否自由運動，有無卡滯現象，把卡閥不跳位的可能控制在組裝和試車之前安全閥壓力過高用戶在沒有儀表時自調壓力造成的用戶最好配一個壓力表，試壓前應把安全閥壓力先降下來，再推手柄，給壓力讀表，否則會把壓力表撞壞 在沒壓力表時應先把壓力降低到負載物不能升起來，然后逐漸調高壓力（此時應一直推著手柄在上升位置）到負載能升起來后再多調2-3MPa約為調壓螺絲的1/4圈左右，以保證多路閥全流量工作。因為安全閥有可能提前開啟安全閥底座松造成的壓力過高安全閥底座松造成的壓力過高是由于安全閥底座受到壓力沖擊有少部分安全閥底座松開逐漸擠向安全閥調節(jié)螺釘，使調壓彈簧被壓縮造成壓力超高。由于彈簧是被逐漸壓縮的，在機車上齒輪泵逐漸被高壓油破壞，在此情況下齒輪泵不會裂（因為齒輪泵的效率已被嚴重破壞了，不可能裂殼）新泵換上一下就裂開了，新泵的容積效率一般都在90以上，安全閥打不開壓力可能到極高直到泵殼裂開。這就是舊泵不裂殼新泵裂殼的原因 修復方法：先把安全閥底座緊到25-35N.m以保證其底座牢固可靠，然后用儀表或憑經驗把壓力調好，方向同前安全閥孔被贓物堵住第3節(jié) 油缸常見故障產生的原因與排除方法外漏密封件損壞變形密封件受壓變形造成的漏油則要換膠圈。高溫造成的密封失效，應在更換膠圈的同時排除產生高溫的根源。零件配合間隙過大造成的膠圈損壞修理時不能只簡單的更換膠圈，應采用換件的方法改善零部件配合間隙，防止密封件反復損壞YG110油缸上蓋裂造成的漏油上蓋裂應改變舉升角度，改用我公司帶卸荷功能的油缸，否則只換油缸上蓋還會被撞裂活塞桿與導套拉傷造成漏油活塞桿與導套一旦拉傷，沒有修復價值只能報廢，應防磕碰活塞桿，隨時清除磕碰痕毛刺，更換失去密封功能的防塵圈，注意用油清潔內漏活塞膠圈磨損,斷裂產生磨損應檢查油液的清潔度,防止更換膠圈后仍出現磨損.膠圈斷裂應檢查壓力是否超高,應把壓力調到額定壓力以內.活塞與缸筒的配合過大造成內漏,無法修復應回廠解決活塞與缸筒拉傷活塞與缸筒拉傷造成的內漏,在換缸的同時應檢查油液是否清潔,防止拉傷再度出現膠圈老化失去密封功能膠圈受壓變形,應更換擋圈壞造成密封膠圈壞活塞上的擋圈在裝配時易切壞,一旦切壞會影響膠圈的使用壽命,造成內漏.建議采用專用工具防切爬行油中有氣造成油缸爬行油缸上有放氣螺釘的可擰開放氣螺釘放氣.沒有放氣螺釘的可將油缸反復升降到頭,氣體可排除,爬行現象即可消除油箱中油少,油泵漏氣進油管漏氣造成的油中有氣而出現的油缸爬行,應針對不同原因采取不同的方法排除油缸爬行故障致謝 為期二個月的畢業(yè)設計結束了，本次畢業(yè)設計是在高老師的悉心關懷和精心指導下完成的，從課題的選定到方案的確立，從思想的產生到具體的實現無不傾注了他的心血和辛勞。高老師嚴謹的教學態(tài)度，細致的工作作風，誨人不倦的教學精神，讓我終生難忘，受益匪淺。他的強烈的事業(yè)心和高度的責任感將激勵我在今后的學習和工作中不斷努力進取另外，感謝校方給予我這樣一次機會，能夠獨立地完成一個課題，并在這個過程當中，給予我們各種方便，使我們在即將離校的最后一段時間里，能夠更多學習一些實踐應用知識，增強了我們實踐操作和動手應用能力，提高了獨立思考的能力。在此我謹向我的導師以及在畢業(yè)設計過程中給予我很大幫助的老師、同學們致以最誠摯的謝意！參考文獻1、清華大學英漢技術詞典編寫組 主編 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