簡支T梁橋課程設(shè)計計算書.doc

鋼筋混凝土橋梁計算1、 設(shè)計資料1.結(jié)構(gòu)形式及基本尺寸 某公路裝配式簡支梁橋，標準跨徑20m，雙向雙車道布置，橋面寬度為凈 7+2x1. 5m，總寬10m。主梁為裝配式鋼筋混凝土簡支T 梁，橋面由6片T梁組成，主梁之間鉸接，沿梁長設(shè)置5道橫隔梁（橫隔梁平均厚度為16cm，高100cm），橋梁橫截面布置見圖1。 圖 1 主梁橫截面主要尺寸（單位：cm ）2.橋面布置 橋梁位于直線上，兩側(cè)設(shè)人行道，人行道寬1.5m、厚0.20m。橋面鋪裝為2cm厚的瀝青混凝土，其下為C25混凝土墊層，設(shè)雙面橫坡，坡度為1.5% 。橫坡由混凝土墊層實現(xiàn)變厚度，其中，兩側(cè)人行道外側(cè)橋面鋪裝厚度為8cm（2cm厚瀝青混凝土和6cm混凝土墊層）。 3.主梁 表1 裝配式鋼筋混凝土T形梁橋總體特征標準跨徑/m計算跨徑/m梁長/m梁高/m支點肋寬/cm跨中肋寬/cm翼板端部厚度/cm翼板根部厚度/cm梁肋變化長度/ cm橫隔梁數(shù)最大吊重/t2019.519.961.330181220479532.5注：梁肋變化長度從支截面點算起。4.材料 1）梁體： 主梁混凝土：C35； 橫梁混凝土：C30； 鋼筋混凝土容重：25kN/m3 2）鋼筋主 筋：熱軋HRB335鋼筋； 構(gòu)造鋼筋： 熱軋R235鋼筋 3）橋面鋪裝瀝青混凝土，容重為22kN/m3 ；混凝土墊層C25，容重為24kN/m3 4）人行道人行道包括欄桿荷載集度為6kN/m 5. 設(shè)計荷載 A組汽車荷載人群荷載公路I級3.0 kN/m26.設(shè)計規(guī)范及參考書目 1）公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTG D60-2004）2）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D62-2004） 3）橋梁工程 4）混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理 5）結(jié)構(gòu)力學(xué) 6）橋梁通用構(gòu)造及簡支梁橋 2、 主梁的計算（1） 主梁內(nèi)力計算1. 恒載內(nèi)力計算（1） 計算各主梁的恒載集度主梁：橫隔梁：對于邊主梁 對于中主梁 橋面鋪裝層欄桿和人行道 作用于邊主梁的全部恒載為 作用于中主梁的恒載為（2） 荷載內(nèi)力計算各主梁距離支座為的橫截面彎矩和剪力： 各計算截面的剪力和彎矩值列于表2內(nèi) 表2 邊（中）主梁的恒載內(nèi)力截面位置內(nèi)力 剪力 彎矩 （186.9） （0） （93.44） （683.34） (0) (911.16)2.活載內(nèi)力計算 （1）a. 荷載位于支座處時，應(yīng)按杠桿原理法計算荷載橫向分布系數(shù)首先繪制1/2和三號梁的荷載橫向影響線如圖2 所示 圖2 杠桿原理法計算橫向分布系數(shù)（尺寸單位：cm）根據(jù)橋規(guī)（JPG D60）的規(guī)定，在橫向影響線上確定荷載沿橫向最不利的布置位置。途中相應(yīng)為汽車荷載軸重和每延米跨長的人群荷載集度：為對應(yīng)于汽車車輪和人群荷載集度的影響線坐標。由此可得荷載橫向分布系數(shù)為 1號梁 汽車荷載 人群荷載 2號梁汽車荷載 人群荷載 3號梁 汽車荷載 人群荷載 2號梁人群荷載取，是考慮人行道上不布載時為最不利情況；否則人行道荷載引起的復(fù)反力，在考慮作用效應(yīng)組合時反而會減小2號梁的受力。 b.荷載位于跨中時，由于此橋在跨度內(nèi)設(shè)有橫隔梁，具有強大的橫向連接剛性，且承重結(jié)構(gòu)的跨寬比為 故可按偏心壓力法來繪制橫向影響線，并計算橫向分布系數(shù)。本橋各根主梁的橫截面均相等，梁數(shù)，梁間距為1.60m，則由式可得：1號梁 橫向影響線的坐標值為 由繪制的1號梁橫向影響線見圖3（），圖中還按照橋規(guī)（JTG D60）的規(guī)定，確定了汽車荷載的最不利荷載位置。設(shè)橫向影響線的零點至1號梁位的距離為，則 解得設(shè)人行道緣石至1號梁軸線的距離為，則=(8-7)/2=0.5(m)根據(jù)幾何關(guān)系，左側(cè)第一個輪重對應(yīng)的影響線坐標為（以表示影響線零點至汽車輪重的橫坐標距離）：同理可得各輪重和人群荷載集度對應(yīng)的影響線坐標分別為見圖3 ： 于是，1號梁的活載橫向分布系數(shù)可一算如下：汽車荷載 ； 人群荷載 2號梁 橫向影響線的坐標值為 ； 由繪制的1號梁橫向影響線，見圖3 ，汽車荷載最不利位置如圖。求得橫向影響線的零點至2號梁位的距離為x=7.07m人行道緣石至2號梁軸線的距離為 =1.1(m) 根據(jù)幾何關(guān)系，得各輪重和人群荷載集度對應(yīng)的影響線坐標分別為見圖3 ： 于是，2號梁的活載橫向分布系數(shù)可計算如下：汽車荷載； 人群荷載 3號梁 橫向影響線的坐標值為； 由繪制的3號梁橫向分布影響線如圖3 。 根據(jù)幾何關(guān)系，得到各輪重和人群荷載集度對應(yīng)的影響線坐標分別為： 于是，3號梁的活載橫向分布系數(shù)可計算如下： 汽車荷載： 人群荷載： 表3 匯總活載梁號支座跨中汽車0.1880.4320.50.3900.5940.353人群1.1560.54600.39500.247（2） 各主梁在各控制截面的彎矩和剪力均布荷載和內(nèi)力影響線計算： 表4內(nèi)力公路-級荷載標準值（kN/m）人群荷載標準值（kN/m）影響線面積（）影響線圖示10.5310.5310.5310.53 公路-級中集中荷載計算 計算彎矩效應(yīng)時 計算剪力效應(yīng)時 沖擊系數(shù)計算：由公式 因為 根據(jù)橋規(guī)， 雙車道不折減： 縱向每延米人群荷載集度 （）荷載的跨中作用效應(yīng)計算：車道均布荷載下 車道集中荷載作用下： 則 表5 車道荷載的跨中彎矩截面位置梁號1+彎矩（kN/m）1.270.43210.535.652383.6561.27x1x0.432x(10.5x35.65+238x3.656)=628.81.270.39010.535.652383.656567.71.270.35310.535.652383.656511.01.270.43210.547.532384.875910.41.270.39010.547.532384.875821.91.270.35310.547.532384.875743.9 表 6 人群荷載的跨中彎矩截面位置梁號 （）彎矩（kN/m）0.5464.535.6587.60.3954.535.6563.40.2474.535.6539.60.5464.547.53116.80.3954.547.5384.50.2474.547.5352.9 表7 跨中截面車道荷載最大剪力截面位置梁號剪力（kN）1.270.43210.52.438285.60.5102.61.270.39010.52.438285.60.592.71.270.35310.52.438285.60.583.9 表8 跨中截面人群荷載最大剪力截面位置梁號 （）剪力（kN）0.5464.52.4386.00.3954.52.4384.30.2474.52.4382.7（）支點截面荷載最大剪力計算1號梁支點截面汽車荷載最大剪力： 作荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨方向的變化圖形和支點剪力影響線，如圖4所示。 橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長度 影響線面積 車道均布荷載作用下（時）：附加三角形荷載中心的影響線坐標為 附加車道均布荷載剪力為 故車道均布荷載作用下的支點剪力為 車道集中荷載作用下： 車道荷載作用下的支點剪力為： 同理可得2、3號梁的支點截面汽車荷載最大剪力如下表： 表9支點截面最大汽車荷載剪力計算圖形梁號154.6-7.0968.2115.7249.33.2181.4233.9344.67.06181.4227.1支點截面人群荷載最大剪力計算人群荷載的橫向分布系數(shù)如圖4所示。附加三角形荷載中心的影響線坐標為 故可得人群荷載的支點剪力為 同理可得2、3號梁人群荷載支點剪力如下表 表10 支點截面人群荷載最大剪力計算圖形梁號1236.230.1217.3-4.013.3310.9-0.3210.63.內(nèi)力組合及包絡(luò)圖（1） 內(nèi)力組合 根據(jù)橋規(guī)（JTG D60）有關(guān)規(guī)定，本設(shè)計采用以下作用效應(yīng)組合。 （）基本組合彎矩 剪力 （）短期效應(yīng)組合 彎矩 剪力 （）長期作用效應(yīng) 彎矩 剪力 表11 彎矩組合項目組合彎矩M (kN/m)四分點截面跨中截面梁梁梁梁梁梁恒載664.4683.34683.3886.0911.2911.2車道荷載628.8567.7511.0910.4821.9743.9人群荷載87.663.439.6116.884.552.91.271.271.271.271.271.27628.8/1.27=495.2447.0402.4716.9659.5585.7基本組合1598.11517.21416.62221.72104.91974.7短期組合1098.61059.61004.61504.61457.41374.1長期組合897.5887.5860.11219.51208.81166.6 表12 剪力組合項目組合剪力V(kN)梁端截面跨中截面梁梁梁梁梁梁恒載181.7186.9186.9000車道荷載115.7233.9227.1102.692.783.9人群荷載30.113.310.66.04.32.71.271.271.271.271.271.27115.7/1.27=91.1184.2178.880.873.066.1基本組合372.4510.0498.7135.3121.1108.4短期組合275.57329.1322.762.655.450.0長期組合230.2265.9262.734.730.927.5（2）繪制基本組合的彎矩及剪力包絡(luò)圖（二）主梁配筋計算與驗算1.主梁各控制截面的控制內(nèi)力的基本組合匯總： 表13內(nèi)力支點跨中彎矩02221.7剪力510.0135.32. 主梁受拉配筋的計算及配置 由設(shè)計資料查橋規(guī)（JTG D62-2004）得； 彎矩計算值(1)翼緣板的計算寬度根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第422條規(guī)定：T形截面受彎構(gòu)件位于受壓區(qū)的翼緣計算寬度，應(yīng)按下列三者中最小值取用。翼緣板的平均厚度 對于簡支梁為計算跨徑的1/3。相鄰兩梁軸線間的距離。，此處b為梁的跨中腹板寬，bh為承托長度，為不計承托的翼緣厚度。故取 （2）判斷T形截面的類型設(shè)as=120mm， h0=has=1300120=1180mm；故屬于第一類型截面根據(jù)橋規(guī)（JTG D622004）第523條規(guī)定：翼緣位于受壓區(qū)的T形截面受彎構(gòu)件，正截面抗彎承載力按下列規(guī)定計算擬采用8B32+4B16的鋼筋， 鋼筋疊高層數(shù)為6 梁底混凝土凈保護層厚度取32mm，鋼筋間橫向凈距滿足構(gòu)造要求。主筋布置如圖6所示。3. 正截面抗彎承載力復(fù)核依據(jù) 鋼筋混凝土用鋼 第2部分：熱軋帶肋鋼筋(GB 1499.2-2007 )熱軋帶肋鋼筋的外徑如下表： 表14螺紋鋼筋計算直徑（mm）1618202225283236外徑（mm）18.420.522.725.128.431.635.840.2(1)跨中截面含筋率驗算 滿足要求（2）判斷T形截面的類型根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第523條：翼緣位于受壓區(qū)的T形截面受彎構(gòu)件，當符合：時，則按寬度為bf的矩形截面計算。（3）求受壓區(qū)的高度x（4）正截面抗彎承載力Mu說明跨中正截面抗彎承載力滿足要求。4.主梁斜截面承載力計算（1）截面尺寸復(fù)核 根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第9310條規(guī)定：在鋼筋混凝土梁的支點處，應(yīng)至少有兩根并不少于總數(shù)1/5的下層受拉的主筋通過。初步擬定梁底232的主筋伸入支座。受拉鋼筋面積為1609mm2；支點截面的有效高度h0=has=1300（32+35.8/2）=1250.1mm；根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第529條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合要求。說明截面尺寸符合要求。（2）檢查是否需要按計算設(shè)置腹筋根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第5210條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件，符合下列條件時要求時則不需要進行斜截面抗剪承載力計算，而僅按構(gòu)造要求配置箍筋?？缰校?.5010-3ftdbh0=0.5010-31.521801186.6=162.3kNVdm=135.3kN支點：0.5010-3ftdbh0=0.5010-31.523001250.1=285.0kNh0/2=1232.20/2=616.0mm，滿足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點的橫坐標為9174mm大于該排鋼筋的理論不需要點的橫坐標8422mm，說明梁的正截面承載力亦滿足要求。第二排彎起鋼筋（2N3）該排鋼筋的充分利用點的橫坐標為5101mm，而彎起點的橫坐標為7504mm，說明彎起點位于充分利用點左邊，且兩點之間的距離為75045101=2403mmh0/2=1214.30/2=607.15mm，滿足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點的橫坐標為8034mm大于該排鋼筋的理論不需要點的橫坐標6916mm，說明梁的正截面承載力亦滿足要求。第三排彎起鋼筋（2N4）該排鋼筋的充分利用點的橫坐標為2438mm，而彎起點的橫坐標為6436mm，說明彎起點位于充分利用點左邊，且兩點之間的距離為643624383998=3792mmh0/2=1196.40/2=598.20mm，滿足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點的橫坐標為6929mm大于該排鋼筋的理論不需要點的橫坐標5101mm，說明梁的正截面承載力亦滿足要求。第四排彎起鋼筋（2N5）該排鋼筋的充分利用點的橫坐標為1857mm，而彎起點的橫坐標為5386mm，說明彎起點位于充分利用點左邊，且兩點之間的距離為53861857=3529mmh0/2=1191.65/2=595.82mm，滿足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點的橫坐標為5851mm大于該排鋼筋的理論不需要點的橫坐標2438mm，說明梁的正截面承載力亦滿足要求。第五排彎起鋼筋（2N6）該排鋼筋的充分利用點的橫坐標為0，而該排鋼筋的彎起點的橫坐標為4354mm，說明彎起點位于充分利用點左邊，且兩點之間的距離為43540=4354mmh0/2=1186.40/2=593.20mm，滿足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點的橫坐標為4801mm大于該排鋼筋的理論不需要點的橫坐標1857mm，說明梁的正截面承載力亦滿足要求。經(jīng)上述分析判斷可知，初步確定的彎起鋼筋的彎起點位置的正截面抗彎承載力和斜截面承載力均滿足要求。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第9311條：簡支梁第一排彎起鋼筋的末端彎折起點應(yīng)位于支座中心截面處，以后各排彎起鋼筋的末端彎折點應(yīng)落在或超過前一排彎起鋼筋彎起點截面。同時，為了節(jié)約鋼筋，從而達到安全、經(jīng)濟、合理，應(yīng)使抵抗彎矩圖更接近于設(shè)計彎矩圖。擬作如下調(diào)整：彎起鋼筋調(diào)整表編號理論斷點橫坐標(mm)充分利用點橫坐標(mm)充分利用點+h0/2橫坐標(mm)原彎起點橫坐標(mm)擬調(diào)彎起點橫坐標(mm)1975084229047伸入支座2842269167533861086303691651015708750268304510124383037643650305243818572453538632306185705934354截斷如圖11所示：跨中部分增設(shè)三對2B16的斜筋，梁端增設(shè)一對2B16的斜筋。6號鋼筋在跨中部分截斷，根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第939條：鋼筋混凝上梁內(nèi)縱向受拉鋼筋不宜在受拉區(qū)截斷；如需截斷時，應(yīng)從按正截面抗彎承載力計算充分利用該鋼筋強度的截面至少延伸（la+h0）長度；同時應(yīng)考慮從正截面抗彎承載力計算不需要該鋼筋的截面至少延伸20d（環(huán)氧樹脂涂層鋼筋25d），該鋼筋的截斷位置(距跨中)應(yīng)滿足la+h0=3016+1186.6=1826.6mm，同時不小于1857+20d=2177mm，本設(shè)計取為2200mm。6. 斜截面抗剪承載力復(fù)核（1）斜截面抗剪承載力復(fù)核原則根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第527條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件，當配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪承載力驗算采用下列公式：根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第528條：進行斜截面承載力驗算時，斜截面水平投影長度C應(yīng)按下式計算：C=0.6mh0。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第526條：計算受彎構(gòu)件斜截面杭剪承載力時，其計算位置應(yīng)按下列規(guī)定采用：距支座中心h/2處截面；受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處截面；錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開始不受力處的截面；箍筋數(shù)量或間距改變處的截面；構(gòu)件腹板寬度變化處的截面。斜截面抗剪承載力復(fù)核距支座中心h/2處的截面（x=9.10m）經(jīng)試算取斜裂縫頂端位置橫坐標為8.291m。Mjx=2221.7（148.2912/19.52）=615.16kN/mVjx=135.3+（510135.3）28.291/19.5=453.63kNm=Mjx/Vjxh0=615.16/(453.631.23220)=1.0953.0 C=0.6mh0=0.8090.809+8.291=9.1m恰好與斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影長度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為2B32，Asb=1609mm2。配箍率為：縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為2B32）p=100=1001608/(1801250.10)=0.7152.5第一排彎起鋼筋彎起點處的截面（x=8.63m）經(jīng)試算斜裂縫頂端位置橫坐標為7.087m。Mjx=2221.7（147.0872/19.52）=1047.881kNmVjx=135.3+（510135.3）27.087/19.5=407.659kNm=Mjx/Vjxh0=1047.881/(407.6591.21430)= 2.11683.0C=0.6mh0=0.62.11681.21430=1.543m1.543+7.087=8.630m恰好與斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影長度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為2B32+2B16，Asb=1608+402=2010mm2。配箍率為：縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為4B32）p=100=1003217/(1801232.20)=1.4503.0取m=3.0C=0.6mh0=0.63.01.19640=2.154m4.676+2.154=6.830m恰好與斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影長度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為2B32+2B16，A sb=1608+402=2010mm2。配箍率為：縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為6B32）p=100=1004826/（1801214.30）=2.2083.0取m=3.0C=0.6mh0=0.63.01.19165=2.145m 2.885+2.145=5.030m恰好與斜截面底端位置重合。 在此斜截面水平投影長度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為2B16+2B16，Asb=4.02+4.02=8.04mm2。配箍率為：縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為8B32）p=100=1006434/（1801.1964）=2.9882.5，取p=2.5第四排彎起鋼筋彎起點處的截面（x=3.230m） 經(jīng)試算取斜裂縫頂端位置橫坐標為1.094m。Mjx=2221.7（141.0942/19.52）=2193.729kNmVjx=135.3+（510135.3）21.094/19.5=177.343kNm=Mjx/Vjxh0=2193.729/(177.3431.18640)= 10.4263.0取m=3.0C=0.6mh0=0.63.01.18640=2.136m1.094+2.136=3.230m恰好與斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影長度范圍內(nèi)，無彎起鋼筋。配箍率為：縱筋配筋率為：p=100=100（6434+402）/(1801191.65)=3.1872.5取p=2.5由于N6鋼筋的截斷處至跨中，再無彎起鋼筋，因此配筋率均相同，截面有效高度亦相同，無需計算斜裂縫的水平投影長度，并且只有混凝土和箍筋承受剪力，該鋼筋截斷處的剪力為：Vjx=135.3+（510135.3）2.00/9.75=212.16kN其抗剪承載力為：經(jīng)前述計算可知，梁的各斜截面抗剪承載力均滿足要求。（三）縱向構(gòu)造鋼筋、架立鋼筋及骨架構(gòu)造1.架立鋼筋架立鋼筋選用2B22，則架立鋼筋與梁頂?shù)膬艟酁椋?0.9mm，架立鋼筋底部距梁頂?shù)木嚯x為56mm。2.縱向構(gòu)造鋼筋根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第938條：T形截面梁的腹板兩側(cè)，應(yīng)設(shè)置直徑為68mm的縱向鋼筋，每腹板內(nèi)鋼筋截面面積宜為（0.0010.002）bh，其中b為腹板寬度，h為梁的高度，其間距在受拉區(qū)不應(yīng)大于腹板寬度，且不應(yīng)大于200mm，在受壓區(qū)不應(yīng)大于300mm。在支點附近剪力較大區(qū)段，腹板兩側(cè)縱向鋼筋截面面積應(yīng)予增加，縱向鋼筋間距宜為100150mm。 As=（0.0010.002）bh=234468mm2 擬采用168，As=804mm2，每側(cè)8根?？v向構(gòu)造鋼筋如圖12所示。3.關(guān)于骨架構(gòu)造梁的骨架由兩片焊接骨架及箍筋構(gòu)成，兩片骨架的形狀和尺寸是相同的，跨中截面的左半部分和右半部分是對稱的。彎起鋼筋除由梁的主筋彎起6B32及2B16外，尚增設(shè)6B16的斜筋，均是成對彎起。焊接長度按規(guī)定設(shè)置（雙面），彎起鋼筋的直線段焊縫及彎起處焊縫應(yīng)設(shè)在45彎折處以外部分，如圖13所示，各焊縫間距在確定彎起點位置后計算的。 .(四)鋼筋長度計算鋼筋長度系指鋼筋軸線之長度，在計算時應(yīng)先計算各鋼筋彎起點至跨中的距離，然后算出各號鋼筋的彎起高度，圖14就是用來計算各號鋼筋的彎起高度的，算出彎起高度后即可算出45斜邊長，在計算各號鋼筋的全長時，應(yīng)注意到每一彎折處圖上繪的都是折線，為此，還應(yīng)扣除多算的部分，即切曲差=2TC，每有一彎折即應(yīng)扣除一個切曲差。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第915條：受拉鋼筋端部彎鉤應(yīng)符合下表規(guī)定。 受拉鋼筋端部彎鉤彎曲部位彎曲角度形 狀鋼 筋彎曲直徑（D）平直段長度末端彎鉤180R2352.5d3d135HRB3354d5dHRB400KL4005d90HRB3354d10dHRB400KL4005d中間彎折90各種鋼筋20d9.1.6箍筋的末端應(yīng)做成彎鉤。彎鉤角度可取135。彎鉤的彎曲直徑應(yīng)大于被箍的受力主鋼筋的直徑，且R235鋼筋不應(yīng)小于箍筋直徑的2.5倍，HRB335鋼筋不應(yīng)小于箍筋直徑的4倍。彎鉤平直段長度，一般結(jié)構(gòu)不應(yīng)小于箍筋直徑的5倍。45彎折（R=10d）直徑彎折半徑R(mm)切線長T(mm)曲線長C(mm)切曲差=2TC(mm)1616066 126 7 32320133 251 14 90彎折直徑彎折半徑R(mm)切線長T(mm)曲線長C(mm)切曲差 =2TC(mm)22（R=3d）7070 110 30 32（R=10d）320320 503 137 135彎折（R=3d）直徑彎折半徑R(mm)切線長T(mm)曲線長C(mm)切曲差(mm)=2TC切點間水平距離h(mm)1650121 118 124 85 32100241 236 247 171 各號鋼筋長度計算如下：號鋼筋計算（B32）2（9604+503+888）=21998mm=2200cm號鋼筋計算（B32）2（8630+1371+236+16014）=20766mm=2076cm號鋼筋計算（B32）2（6830+1562+160+133214）=17314mm=1731cm號鋼筋計算（B32）2（5030+1510+160+133214）=13610mm=1361cm號鋼筋計算（B16）2（3230+1485+80+6627）=9694mm=969cm號鋼筋計算（直筋，B16）22200=4400mm=440cm號鋼筋計算（架立鋼筋，B22）2（9824+110+220）=20308mm=2031cm號鋼筋計算（斜筋，B16）1586+2(80+66)27=1854mm=185cm號鋼筋計算（斜筋，B16）1525+2(80+66)27=1813mm=181cm號鋼筋計算（斜筋，B16）1484+2(80+66)27=1752mm=175cm號鋼筋計算（斜筋，B16）2(80+667)+660=938mm=94cm號鋼筋計算（梁肋變化長度（4790mm）以外箍筋，8）箍筋的長度為各段軸線的折線長度之和，并于兩端每端加75mm，其150mm。箍筋高（軸線距離）：1300(324)(30.94)=1245mm箍筋軸線間的寬度：180(324)2=124mm箍筋長：21245+2124+150=2888mm=289cm號鋼筋計算（梁肋變化長度以內(nèi)（包括梁端）箍筋，A8） 箍筋軸線間的寬度：300-（32-4）2=272cm 箍筋長：21245+2272+150=3184mm=318cm 14號鋼筋計算（水平縱向鋼筋，B8）1996020=19940mm=1994cm第9章 鋼筋明細表及鋼筋總表各號鋼筋長度算出后，接著計算一片主梁各號鋼筋的根數(shù)，一片主梁內(nèi)每一號鋼筋的總長，分別列入鋼筋明細表中。鋼筋總表是以鋼筋的等級和直徑來分類，相同直徑的鋼筋的總和重列入表中，最后得出一片梁的用鋼量（重量）。一片主梁鋼筋明細表編號直徑（mm）每根長度(cm)數(shù)量（根）共長（m）1B3222002442B322076241.523B321731234.624B321361227.225B16969219.386B1644028.807B222031240.628B1618523.709B1618123.6210B1617523.5011B169421.8812A828942121.3813A83182785.8614A8199416319.04一片主梁鋼筋總表直徑（mm）共長（m）單位重（kg/m）共重（kg）鋼筋等級B32147.366.313930.28B2240.622.984121.21B1640.881.57864.5A8526.280.09348.94B32、B22、B16小計1115.99A8小計48.94總計1164.93