機(jī)械設(shè)計(jì)雙級斜齒圓柱齒輪減速器課程設(shè)計(jì)說明書

《機(jī)械設(shè)計(jì)雙級斜齒圓柱齒輪減速器課程設(shè)計(jì)說明書》由會員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《機(jī)械設(shè)計(jì)雙級斜齒圓柱齒輪減速器課程設(shè)計(jì)說明書（25頁珍藏版）》請?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、. . . . 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)說明書 題 目： 熱處理車間傳送設(shè)備的展開式 雙級斜齒圓柱齒輪減速器 班 級： 學(xué) 號： 姓 名： 專 業(yè)： 數(shù)控 指導(dǎo)教師： 2012 年 09 月 12 日 目錄 一、 設(shè)計(jì)任務(wù)書………………………………………….………….3 二

2、、 設(shè)計(jì)方案分析……………………………………………..……4 三、 電動機(jī)的選擇與計(jì)算………………………………….……….4 3.1電動機(jī)的選擇……………………………………………...……..4 3.2傳動裝置的傳動比與運(yùn)動和動力參數(shù)的計(jì)算………………………5 四、傳動零件的設(shè)計(jì)計(jì)算………………………………….…………6 4.1Ｖ帶傳動和帶輪的設(shè)計(jì)……………………………………………6 4.2二級展開式斜齒齒輪減速器設(shè)計(jì)……………………………..…….7 4.2.1高速級齒輪傳動的設(shè)計(jì)計(jì)算………………………………..7 4. 2.2低速級齒輪傳動的設(shè)計(jì)計(jì)算……………

3、………………….9 五、軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算……………………………….………………...11 5.1 傳動軸的設(shè)計(jì)…………………………………………………….11 5.1.1 主動軸………………………………………………………..11 5.1.2 中間軸……………………………………………………….14 5.1.3 從動軸……………………………………………………….15 六、滾動軸承的選擇與計(jì)算………………………………………….16 6.1 主動軸的軸承設(shè)計(jì)工作能力計(jì)算…………………………………..16 6.2 中間軸的軸承設(shè)計(jì)工作能力計(jì)算………………

4、………………..…17 6.3 從動軸的軸承設(shè)計(jì)工作能力計(jì)算………………………………..…18 七、 連接件的選擇與計(jì)算………………………………..………….20 7.1 鍵的設(shè)計(jì)和計(jì)算………………………………………………..…..20 7.2 聯(lián)軸器設(shè)計(jì)…………………………………………………....…...21 八、箱體的設(shè)計(jì)…………………………………………………….…21 九、潤滑、密封裝置的選擇與設(shè)計(jì)………………………………..…23 十、設(shè)計(jì)小結(jié)…………………………………………………..………24 一、 設(shè)計(jì)任務(wù)書 設(shè)計(jì)題目： 設(shè)計(jì)一熱處理車間傳送設(shè)備的展開

5、式雙級斜齒圓柱齒輪減速器（下圖所示為其傳動系統(tǒng)簡圖），用于傳送清洗零件。 已知條件： （1）工作情況：雙班制工作，連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，工作有輕微振動，允許輸送帶速度誤差為； （2）使用壽命：10年（其中帶、軸承壽命為3年以上）； （3）動力來源：電力，三相交流，電壓380/220V； （4）卷筒效率：0.96（包括卷筒與軸承的效率損失）； （5）原始數(shù)據(jù)：運(yùn)輸帶所需扭矩 運(yùn)輸帶速度 卷筒直徑。 設(shè)計(jì)任務(wù)： （1）減速器裝配圖1（×號圖）； （2）零件工作圖2（×號圖）； （3）設(shè)計(jì)計(jì)算

6、說明書1份。 二、設(shè)計(jì)方案分析 1. 組成：傳動裝置由電機(jī)、減速器、工作機(jī)組成。 2. 特點(diǎn)：齒輪相對于軸承不對稱分布，故沿軸向載荷分布不均勻， 要求軸有較大的剛度。 3.確定傳動方案：考慮到電機(jī)轉(zhuǎn)速高，傳動功率大，將V帶設(shè)置在高速級。 其傳動方案如下： 圖1-1:傳動裝置總體設(shè)計(jì)圖 初步確定傳動系統(tǒng)總體方案如:傳動裝置總體設(shè)計(jì)圖所示 三、電動機(jī)的選擇與計(jì)算 3.1 電動機(jī)的選擇 1.卷筒的轉(zhuǎn)速n nw＝==43.65r/min 2.卷筒所需功率Pw: Pw===2.10KW 3.傳動總效率 ＝0.99×××0.9×0.

7、96＝0.72 4.電動機(jī)所需功率P0: P0＝P/＝2.10/0.72＝2.92kW 5、電動機(jī)的選擇 根據(jù)動力源和工作條件，電動機(jī)的類型選用Y系列三相異步電動機(jī)。電動機(jī)的轉(zhuǎn)速選擇常用的兩種同步轉(zhuǎn)速：1500r/min 和1000r/min，以便比較 根據(jù)電動機(jī)所需功率和同步轉(zhuǎn)速，查表確定電動機(jī)的型號為Y100L2-4和Y132S-6。 傳動系統(tǒng)的總傳動比： ==1420/43.65=32.53 ==960/43.65=21.99 根據(jù)查表確定電動機(jī)的各參數(shù)，將計(jì)算數(shù)據(jù)和查表數(shù)據(jù)填入表1，便于比較。 表1 電動機(jī)的數(shù)據(jù)與總傳動比 方案 電動機(jī)型號 額的

8、功率/KW 同步轉(zhuǎn)速/(r/min) 滿載轉(zhuǎn)速/(r/min) 總傳動比 外伸軸徑/mm 外伸軸長度/mm 中心高/mm 1 Y132S-4 3 1500 1420 35.53 28 60 132 2 Y100L2-4 3 1000 960 21.99 28 80 100 根據(jù)表1可知，方案1轉(zhuǎn)速高，電動機(jī)價(jià)格低，總傳動比雖然大些，但完全可以通過帶傳動和兩級齒輪傳動實(shí)現(xiàn)，所以選用方案1。 3.2傳動裝置的傳動比與運(yùn)動和動力參數(shù)的計(jì)算 1、傳動比分配 1420/43.65=32.53 帶的傳動比取為，則減速器

9、總傳動比為 =32.53/3=10.84 則雙級斜齒圓柱齒輪減速器高速級的傳動比為 =3.75 低速級的傳動比:/=10.84/3.75=2.89 2、各軸的轉(zhuǎn)速計(jì)算 =1420/3r/min=473.33r/min =473.33/3.75r/min=126.22r/min ==43.65r/min 3、各軸輸入功率計(jì)算 .=2092x0.95kw=2.774kw ..=2.774x0.97x0.98kw=2.64kw =..=2.51x0.99x0.98kw=2.43kw 4、各軸輸入扭矩計(jì)算 =9550/=55.97N.m =95

10、50/=199.75 N.m =9550/=549.15 N.m 將上述結(jié)果列入表2，以供查用 表2 軸號 轉(zhuǎn)速n/(r/min) 功率p/kw 扭矩T/(N.m) I 473.33 2.774 55.97 II 126.22 2.64 199.75 III 43.65 2.51 549.15 四、傳動零件的設(shè)計(jì)計(jì)算 4.1Ｖ帶傳動和帶輪的設(shè)計(jì)(帶輪示意圖見23頁) 1、求計(jì)算功率 查表 ， =1.2 ，故 ==1.2x2092kw=3.5kw 2、選V帶型號 可用普通V帶或窄V帶，現(xiàn)選普通V帶 根據(jù)=3.5kw，=1420r/m

11、in，由圖8-11查出此坐標(biāo)點(diǎn)位于A型處，所以V帶選A型普通V帶。 3、求大小帶輪直徑、 由表8-8，應(yīng)取不小于75mm,現(xiàn)取90mm，則 =ix=3X90=270mm由課本表8-8，取 =280mm 4、驗(yàn)算帶速V V1== 3.14x90x1420/60000=6.61m/s V2= =3.14x280x473.33/60000=6.94 m/s 帶速在5-25m/s圍，合適 5、求V帶基準(zhǔn)長度和中心距a 取=500mm，符合0.7（<<2（ 則 =2+=1599.24mm 查課本表8-2，對A型

12、帶選=1600mm，則 實(shí)際中心距 a=/2=500.38mm 6、驗(yàn)算小帶輪包角=- ()/a=158>,合適。 7、求V帶的根數(shù)Z Z= 令=1420r/min，，查課本表8-4a，得 P0=1.07kw 由i=(1-)=3 查課本表8-5，得kw 由=158，查表8-5得 =0.94，查表8-2得=0.99 由此可得 Z= Pc/(P0+△P)XKaXKL =3.03 ，取Z=3根 8、求作用在帶輪軸上的壓力 查課本表8-3得，q=0.1 ,得單根V帶的初拉力 =149.18N 壓軸力 =2Z=292.88N 4.2二級展開式斜齒齒輪減

13、速器設(shè)計(jì) 1、材料，熱處理與精度 考慮此減速器的功率與現(xiàn)場安裝的限制，故大小齒輪都選用軟齒面漸開線圓柱斜齒齒輪 材料：小齒輪選用40Cr鋼調(diào)質(zhì)，齒面硬度為小齒輪280HBS,取小齒齒數(shù);大齒輪選用鋼調(diào)質(zhì)，齒面硬度為大齒輪240HBS, 選擇8級精度。 ，取. 4.2.1 高速級齒輪傳動的設(shè)計(jì)計(jì)算 2、計(jì)算： (1) (2) 查圖10-18，, 查圖10-9， (3) 接觸應(yīng)力[] ,查圖10-21D, 、 許用彎曲應(yīng)力,由圖10-00得 ， （4）初選螺旋角，載荷系數(shù) 查表10-6，齒輪材料的彈性系數(shù) ，查表10-7選取 小齒輪的轉(zhuǎn)矩為 55.97N

14、，由 圖10-30，區(qū)域系數(shù) 。 由圖10-26， 許用接觸應(yīng)力， (5) 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)公式： （6）計(jì)算圓周速度 （7）計(jì)算齒寬與模數(shù) b/h=53.844/4.07=13.23 重合度 （8）載荷系數(shù)K 查表10-2，KA=1.25,8級精度，查圖10-8，動載系數(shù)KV=1.11,由表10-4，KHB=1.454，由圖10-13，KFB=1.44，由10-3，KHB=KFa=1.4, (9)按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度

15、圓直徑： （10）計(jì)算模數(shù) （11）彎曲強(qiáng)度計(jì)算 法向模數(shù) ① ②根據(jù)縱向重合度為2.28，查圖10-28，螺旋角影響系數(shù)YB=0.88。 ③計(jì)算當(dāng)量齒數(shù) ④由表10-5，查得 齒形系數(shù) 應(yīng)力修正系數(shù) =1.55 對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)Mn 大于齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，取Mn=2.0，已滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算的分度圓直徑 d1=54.20mm 來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。 ⑤計(jì)算傳動的中心距為： 圓整為 128mm 。 按圓整后的中心距修正螺旋角 arcos=

16、 由于變化不大，故其余參數(shù)不必修正。 ⑥計(jì)算齒寬 圓整后取 4. 2.2 低速級齒輪傳動的設(shè)計(jì)計(jì)算 （1）取小齒齒數(shù); ，取. 初選螺旋角，載荷系數(shù)，選取。 （2） 查圖10-18，,， 查圖10-9， ， (3) 接觸應(yīng)力[] ,查圖10-21D, 、 許用彎曲應(yīng)力,由圖10-00得 ， （4）查表10-6，齒輪材料的彈性系數(shù) ， 小齒輪的轉(zhuǎn)矩T2為 199.75N，由 圖10-30，區(qū)域系數(shù) 。 由圖10-26， 許用接觸應(yīng)力， (5) 按齒面接

17、觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)公式： （6）計(jì)算圓周速度 （7）計(jì)算齒寬與模數(shù) b/h=73.20/6.66=10.99 重合度 （8）載荷系數(shù)K 查表10-2，KA=1.25,8級精度，查圖10-8，動載系數(shù)KV=1.05,由表10-4，KHB=1.461，由圖10-13，KFB=1.45，由10-3，KHB=KFa=1.4, （9）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑： （10）計(jì)算模數(shù) （11）彎曲強(qiáng)度計(jì)算 法向模數(shù) ① ②根據(jù)縱向重合度為1.903，查圖10-28，螺旋角影響系數(shù)YB=0.88。 ③計(jì)算當(dāng)量

18、齒數(shù) ④由表10-5，查得 齒形系數(shù) 應(yīng)力修正系數(shù) =2.48 對比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)Mn 大于齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)，取Mn=3.0，已滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算的分度圓直徑 d1=54.20mm 來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。 ⑤計(jì)算傳動的中心距為： 圓整為 170mm 。 按圓整后的中心距修正螺旋角 arcos= 由于變化不大，故其余參數(shù)不必修正。 ⑥計(jì)算齒寬 圓整后取 五、軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算 5.1 傳動軸的設(shè)計(jì) 5.1.1 主動軸 （1）先按初步估算軸的最小直徑，選

19、取軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理,根據(jù)，,取。 因最小直徑與大帶輪配合，故有一鍵槽，可將軸徑加大5%，即，選用普通V帶輪，取大帶輪的轂孔直徑為，故取 ，大帶輪的基準(zhǔn)直徑，采用3根V帶傳動，計(jì)算的大帶輪寬度。 （2）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 主動軸設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)圖: (主動軸) ① 各軸段直徑的確定 與大帶輪相連的軸段是最小直徑，??；大帶輪定位軸肩的高度取，則；選7005AC型軸承，則，左端軸承定位軸肩高度去，則；與齒輪配合的軸段直徑，齒輪的定位軸肩高度取，則。 ② 軸上零件的軸向尺寸與其位置 軸承寬度，齒輪寬度,大帶輪寬度為，軸承

20、端蓋寬度30mm.箱體側(cè)與軸承端面間隙取，兩齒輪之間的距離取10mm，齒輪與箱體側(cè)的距離，分別為，，大帶輪與箱體之間的間隙。 與之對應(yīng)的軸各段長度分別為，，，，，， 首先確定頂軸承的支點(diǎn)位置時(shí),對于7205AC型的角接觸球軸承,因此,做為簡支梁的軸的支承跨距. （3)校核強(qiáng)度 1）已知低速級大齒輪的分度圓直徑為 而 圓周力F，徑向力F與軸向力的方向如圖示 2）求軸上的載荷 主動軸的載荷分析圖: ①畫輸出軸的受力簡圖，如圖（a）所示。 ② 畫水平平面的彎矩圖，如圖（b）所示。通過列水平平面的受力平衡方程，可求得： 則 ③ 畫豎直平面的彎矩圖，如

21、圖（c）所示。通過列豎直平面的受力平衡方程，可求得： 則 ④ 畫合成彎矩圖，如圖（d）所示。 ⑤ 畫轉(zhuǎn)矩圖，如圖（e）所示。 ⑥ 畫出當(dāng)量彎矩圖，如圖（f）所示。轉(zhuǎn)矩按脈動循環(huán)，取，則 由當(dāng)量彎矩圖可知C截面為危險(xiǎn)截面，當(dāng)量彎矩最大值為。 ⑦ 驗(yàn)算軸的直徑 因?yàn)镃截面有一鍵槽，所以需要將直徑加大5%，則，而C截面的設(shè)計(jì)直徑為,所以強(qiáng)度足夠。 5.1.2 中間軸 （1）先按初步估算軸的最小直徑，選取軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理,取。 因最小直徑與滾動軸承配合，直徑即為滾動軸承轂孔直徑。 ⑵軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 中間軸設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)圖:

22、 (中間軸) ① 各軸段直徑的確定 與滾動軸承相連的軸段是最小直徑，選7207AC型軸承，則；與左邊齒輪配合的軸段直徑，齒輪的定位軸肩高度取，則，右邊齒輪配合的軸段直徑。 ② 軸上零件的軸向尺寸與其位置 軸承寬度，齒輪寬度,箱體側(cè)與軸承端面間隙取，兩齒輪之間的距離取10mm，齒輪與箱體側(cè)的距離為。 與之對應(yīng)的軸各段長度分別為，，，，。 首先確定頂軸承的支點(diǎn)位置時(shí),對于7207AC型的角接觸球軸承,因此,做為簡支梁的軸的支承跨距. 5.1.3 從動軸 ⑴ 先按初步估算軸的最小直徑，選取軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理,取。 因最小直徑與聯(lián)軸器

23、配合，故有一鍵槽，可將軸徑加大5%，即，選用聯(lián)軸器，取其標(biāo)準(zhǔn)孔直徑,為了使所選的軸與聯(lián)軸器吻合,故需同時(shí)選取聯(lián)軸器的型號 查表14-1 ，選取 查表8-5 ，選取TL9型彈性套柱聯(lián)軸器其公稱轉(zhuǎn)矩為1000Nm,半聯(lián)軸器的孔徑 故取 ，半聯(lián)軸器的長度,與軸配合的轂孔長度為。 ⑵軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 傳動軸總體設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)圖: (從動軸) ① 各軸段直徑的確定 與聯(lián)軸器相連的軸段是最小直徑，?。宦?lián)軸器定位軸肩的高度取，則；選7212AC型軸承，則，右端軸承定位軸肩高度去，則；與齒輪配合的軸段直徑，齒輪的定位軸肩高度取，則。 ②

24、 軸上零件的軸向尺寸與其位置 軸承寬度，齒輪寬度,聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度為，軸承端蓋寬度30mm.箱體側(cè)與軸承端面間隙取，兩齒輪之間的距離取10mm，齒輪與箱體側(cè)的距離，分別為，，聯(lián)軸器與箱體之間的間隙。 與之對應(yīng)的軸各段長度分別為，，，，，， 首先確定頂軸承的支點(diǎn)位置時(shí),查[1]P142附表6-3，對于7012AC型的角接觸球軸承,因此,做為簡支梁的軸的支承跨距. 六、滾動軸承的選擇與計(jì)算 6.1 主動軸的軸承設(shè)計(jì)工作能力計(jì)算 軸承的受力分析圖： ⑴計(jì)算兩軸承所承受的徑向力 徑向載荷：由靜力學(xué)平衡方程式得 ⑵ 計(jì)算軸承的軸向力 由表8-33查得7

25、205AC軸承部軸向力的計(jì)算公式為，故有 因 故可判斷軸承2被放松，軸承1被壓緊，兩軸承的軸向力分別為 （負(fù)號表示的方向與圖示方向相反） ⑶計(jì)算當(dāng)量動載荷 查得,而 查表13-5可得.由表13-6取，則軸承的當(dāng)量動載荷為 ⑷ 計(jì)算軸承的壽命 因，且兩個軸承的型號一樣，所以只需計(jì)算軸承2的壽命，取。查表6-3得7205AC軸承的。又有球軸承，取，則由式子得 要求軸承工作壽命為三年以上（三年工作17520小時(shí)）， 由此可見軸承的壽命遠(yuǎn)大于預(yù)期的壽命，所選用的該軸承合適。 6.2 中間軸的軸承設(shè)計(jì)工作能力計(jì)算 軸承的受力分析圖： ⑴ 計(jì)算

26、兩軸承所承受的徑向力 , 徑向載荷：由靜力學(xué)平衡方程式得 ⑵ 計(jì)算軸承的軸向力 軸承部軸向力的計(jì)算公式為，故有 因 故可判斷軸承2被放松，軸承1被壓緊，兩軸承的軸向力分別為 （負(fù)號表示的方向與假設(shè)方向相反） ⑶計(jì)算當(dāng)量動載荷 查表可得.取，則軸承的當(dāng)量動載荷為 ⑷ 計(jì)算軸承的壽命 因，且兩個軸承的型號一樣，所以只需計(jì)算軸承2的壽命，取。7207AC軸承的。又有球軸承，取，則由式子得 要求軸承工作壽命為三年以上（三年工作17520小時(shí)）， 由此可見軸承的壽命遠(yuǎn)大于預(yù)期的壽命，所選用的該軸承合適。 6.3 從動軸的軸承設(shè)計(jì)工作

27、能力計(jì)算 軸承的受力分析圖： ⑴求作用在齒輪上的力 已知低速級大齒輪的分度圓直徑為 而 徑向載荷：由靜力學(xué)平衡方程式得 ⑵ 計(jì)算軸承的軸向力 因故可判斷軸承2被放松，軸承1被壓緊，兩軸承的軸向力分別為 （負(fù)號表示的方向與假設(shè)方向相反） ⑶計(jì)算當(dāng)量動載荷 查表得.取，則軸承的當(dāng)量動載荷為 ⑷ 計(jì)算軸承的壽命 因，且兩個軸承的型號一樣，所以只需計(jì)算軸承2的壽命，取。表8-33得7212AC軸承的。又有球軸承，取，則由式子得 要求軸承工作壽命為三年以上（三年工作17520小時(shí)）， 由此可見軸承的壽命遠(yuǎn)大于預(yù)期的壽命，所選用的該軸承合適

28、。 七、 連接件的選擇與計(jì)算 7.1 鍵的設(shè)計(jì)和計(jì)算 ⑴.主動軸段鍵 裝帶輪處，選A型鍵，根據(jù)軸直徑，查表6-1查得鍵截面尺寸。 計(jì)算鍵長，查得鍵的許用應(yīng)力，由式得： 則鍵長，考慮安全因素，查表6-1查得，取。 鍵標(biāo)記為：鍵 6×6×25 GB/T 1096—2003 ⑵.中間軸段鍵 由于低速級小齒輪段軸直徑與高速級大齒輪段直徑相等，所以選用鍵的規(guī)格也應(yīng)當(dāng)一樣： 選A型鍵，根據(jù)軸直徑，查得鍵截面尺寸。 則鍵長，考慮安全因素，取。 鍵標(biāo)記為：鍵 12×8×40 GB/T 1096—2003 ⑶.從動軸段鍵 裝帶輪處，選A型鍵，根據(jù)軸直徑，查得鍵截面尺寸。

29、 則鍵長，考慮安全因素，取。 裝齒輪處，選A型鍵，根據(jù)軸直徑，查得鍵截面尺寸。 則鍵長，考慮安全因素，查得，取。 鍵標(biāo)記為：鍵 14×9×63 GB/T 1096—2003 鍵標(biāo)記為：鍵 18×11×50 GB/T 1096—2003 7.2 聯(lián)軸器設(shè)計(jì) ⑴.類型選擇. 為了隔離振動和沖擊，選用彈性套柱銷聯(lián)軸器. ⑵.載荷計(jì)算. 公稱轉(zhuǎn)矩：=549.15N．m 查表14-1 ，選取 所以轉(zhuǎn)矩 因?yàn)橛?jì)算轉(zhuǎn)矩小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩1000,所以 選取TL9型彈性套柱聯(lián)軸器其公稱轉(zhuǎn)矩為1000Nm，半聯(lián)軸器的孔徑，半聯(lián)軸器的長度,與軸配合的轂孔長度為。

30、八、箱體的設(shè)計(jì) 減速器的箱體采用鑄造（HT200）制成，采用剖分式結(jié)構(gòu)為了保證齒輪佳合質(zhì)量， 大端蓋分機(jī)體采用配合. 1. 機(jī)體有足夠的剛度 在機(jī)體為加肋，外輪廓為長方形，增強(qiáng)了軸承座剛度 2. 考慮到機(jī)體零件的潤滑，密封散熱。 因其傳動件速度小于12m/s，故采用侵油潤油，同時(shí)為了避免油攪得沉渣濺起，齒頂?shù)接统氐酌娴木嚯xH為40mm 為保證機(jī)蓋與機(jī)座連接處密封，聯(lián)接凸緣應(yīng)有足夠的寬度，聯(lián)接表面應(yīng)精創(chuàng)，其表面粗糙度為。 3. 機(jī)體結(jié)構(gòu)有良好的工藝性. 鑄件壁厚為10，圓角半徑為R=3。機(jī)體外型簡單，拔模方便. 4. 對附件設(shè)計(jì) A 視孔蓋和窺視孔

31、在機(jī)蓋頂部開有窺視孔，能看到 傳動零件齒合區(qū)的位置，并有足夠的空間，以便于能伸入進(jìn)行操作，窺視孔有蓋板，機(jī)體上開窺視孔與凸緣一塊，有便于機(jī)械加工出支承蓋板的表面并用墊片加強(qiáng)密封，蓋板用鑄鐵制成，用M6緊固 B 油螺塞： 放油孔位于油池最底處，并安排在減速器不與其他部件靠近的一側(cè)，以便放油，放油孔用螺塞堵住，因此油孔處的機(jī)體外壁應(yīng)凸起一塊，由機(jī)械加工成螺塞頭部的支承面，并加封油圈加以密封。 C 油標(biāo)： 油標(biāo)位在便于觀察減速器油面與油面穩(wěn)定之處。 油尺安置的部位不能太低，以防油進(jìn)入油尺座孔而溢出. D 通氣孔： 由于減速器運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，機(jī)體溫度升高，氣壓增大，為便于排氣，在機(jī)蓋頂部的

32、窺視孔改上安裝通氣器，以便達(dá)到體為壓力平衡. E 蓋螺釘： 啟蓋螺釘上的螺紋長度要大于機(jī)蓋聯(lián)結(jié)凸緣的厚度。 釘桿端部要做成圓柱形，以免破壞螺紋. F 位銷： 為保證剖分式機(jī)體的軸承座孔的加工與裝配精度，在機(jī)體聯(lián)結(jié)凸緣的長度方向各安裝一圓錐定位銷，以提高定位精度. G 吊鉤： 在機(jī)蓋上直接鑄出吊鉤和吊環(huán)，用以起吊或搬運(yùn)較重的物體. 減速器機(jī)體結(jié)構(gòu)尺寸如下： 名稱 符號 計(jì)算公式 結(jié)果 箱座壁厚 8 箱蓋壁厚 8 箱蓋凸緣厚度 12 箱座凸緣厚度 12 箱座底凸緣厚度 20 地腳螺釘直徑 M20

33、 地腳螺釘數(shù)目 查手冊 6 軸承旁聯(lián)接螺栓直徑 M16 機(jī)蓋與機(jī)座聯(lián)接螺栓直徑 =（0.5~0.6） M10 軸承端蓋螺釘直徑 =（0.4~0.5） M8 視孔蓋螺釘直徑 =（0.3~0.4） 6 定位銷直徑 =（0.7~0.8） 8 外機(jī)壁至軸承座端面距離 =++（5~10） 50 大齒輪頂圓與機(jī)壁距離 >1.2 15 齒輪端面與機(jī)壁距離 > 10 機(jī)蓋，機(jī)座肋厚 7 軸承端蓋外徑 +（5~5.5） 92（1軸）112（2軸） 150（3軸） 軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓距離 92

34、（1軸）112（2軸） 150（3軸） 九、潤滑、密封裝置的選擇與設(shè)計(jì) 對于二級圓柱齒輪減速器，因?yàn)閭鲃友b置屬于輕型的，且傳速較低，所以其速度遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于，所以采用脂潤滑，箱體選用SH0357-92中的50號潤滑，裝至規(guī)定高度. 油的深度為H+ H=30 =34 所以H+=30+34=64 其中油的粘度大，化學(xué)合成油，潤滑效果好。 密封性來講為了保證機(jī)蓋與機(jī)座聯(lián)接處密封，聯(lián)接 凸緣應(yīng)有足夠的寬度，聯(lián)接表面應(yīng)精創(chuàng)，其表面粗度應(yīng)為。密封的表面要經(jīng)過刮研。而且，凸緣聯(lián)接螺柱之間的距離不宜太大， 150mm。并勻均布置，保證部分面處的密封性。 帶輪示意圖

35、十、設(shè)計(jì)小結(jié) 這次關(guān)于帶式運(yùn)輸機(jī)上的兩級展開式圓柱斜齒輪減速器的課程設(shè)計(jì)是我們真正理論聯(lián)系實(shí)際、深入了解設(shè)計(jì)概念和設(shè)計(jì)過程的實(shí)踐考驗(yàn)，對于提高我們機(jī)械設(shè)計(jì)的綜合素質(zhì)大有用處。通過三個星期的設(shè)計(jì)實(shí)踐，使我對機(jī)械設(shè)計(jì)有了更多的了解和認(rèn)識.為我們以后的工作打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ). 機(jī)械設(shè)計(jì)是機(jī)械工業(yè)的基礎(chǔ),是一門綜合性相當(dāng)強(qiáng)的技術(shù)課程，它融機(jī)械原理、機(jī)械設(shè)計(jì)、理論力學(xué)、材料力學(xué)、公差與配合、CAD實(shí)用軟件、機(jī)械工程材料等于一體。 這次的課程設(shè)計(jì),對于培養(yǎng)我們理論聯(lián)系實(shí)際的設(shè)計(jì)思想;訓(xùn)練綜合運(yùn)用機(jī)械設(shè)計(jì)和有關(guān)先修課程的理論,結(jié)合生產(chǎn)實(shí)際反系和解決工程實(shí)際問題的能力;鞏固、加深和擴(kuò)展有關(guān)機(jī)械設(shè)計(jì)方面的知識等方面有重要的作用。 在這次的課程設(shè)計(jì)過程中,綜合運(yùn)用先修課程中所學(xué)的有關(guān)知識與技能,結(jié)合各個教學(xué)實(shí)踐環(huán)節(jié)進(jìn)行機(jī)械課程的設(shè)計(jì),一方面,逐步提高了我們的理論水平、構(gòu)思能力、工程洞察力和判斷力,特別是提高了分析問題和解決問題的能力,為我們以后對專業(yè)產(chǎn)品和設(shè)備的設(shè)計(jì)打下了寬廣而堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。 設(shè)計(jì)中還存在不少錯誤和缺點(diǎn)，需要繼續(xù)努力學(xué)習(xí)和掌握有關(guān)機(jī)械設(shè)計(jì)的知識，繼續(xù)培養(yǎng)設(shè)計(jì)習(xí)慣和思維從而提高設(shè)計(jì)實(shí)踐操作能力。 - 25 - / 25