筆記本電腦外殼沖壓模具設計

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1、 4 / 41 XX號:7 本科生畢業(yè)論文（設計） 筆記本電腦外殼沖壓模具設計 系 別: 機電工程系 專 業(yè): 班 級: 09?？h四 學生XX：XXXXX 指導老師：XXXXX 完成日期：——2013^_10^_11_0 指導教師評語 建議成績： 優(yōu)良中及格不及格 指導教師簽字 年月日 最終評定成績： 優(yōu)良中及格不及格 系主任簽字 年月日 本科論文原創(chuàng)性申明 本人X重申明：所呈交的論文（設計）是本人在指導老師的指導下獨立進行研究，所取得的研究成果。除了文中特別加

2、以標注引用的內(nèi)容外，本論文（設計）不包含任何其他個人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫的成果作品。對本文的研究做出重要貢獻的個人和集體，均已在文中以明確方式表明。本人完全意識到本申明的法律后果由本人承擔。 學位論文作者簽名（手寫）：簽字日期：年月日 本科論文使用授權書 本學位論文作者完全了解學校有關保留、使用學位論文的規(guī)定，同意學校保留并向國家有關部門或機構送交論文的復印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。本人授權XX科技學院可以將本論文的全部或部分內(nèi)容編入有關數(shù)據(jù)庫進行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復制手段保存和匯編本學位論文。 學位論文作者簽名（手寫）: 指導老師簽名（手寫）: 簽字日期

3、： 年 月 日 簽字日期： 年 月 日 摘要 分析了筆記本電腦外殼的沖壓工藝，設計了一套用于液壓機上的結構簡單的成形模。本文從產(chǎn)品的結構和功能出發(fā)，介紹了各沖壓工序的模具結構及工作過程。提出了模具設計及制造時應注意的事項。分析鎂合金AZ31的性能，存在常溫下不可拉深的問題，通過對零件進行詳盡的分析和查閱相關技術資料，設計了在拉深過程中對模具和零件進行加熱的拉深模，這樣就很容易的解決了上述問題。該產(chǎn)品要在兩個方向進行切邊,通過對產(chǎn)品進行工藝分析，如果設計成兩個方向同時進行切邊的復合模，則很難保證零件切邊部分的精度，所以分水平切邊和垂直切邊為兩個單獨的工序進行，從而滿足產(chǎn)品的技術要求。

4、 關鍵詞：筆記本電腦外殼，沖壓工藝，拉伸模，修邊模 5 / 41 Abstract ThestampingprocessfortheoutershellofthenotebookPCisanalyzedandasetofsimplyconstructedformingdieusedonliquid-presswasdesigned.Thearticleintroducesthestructureandworkingprocessofthedieoneachoperationfromthestructureandthefunctionoftheproduct.Andthepointsf

5、orattentioninthedesignandmanufactureofthediesarelisted.TheefficiencyofmagnesiumAZ31isanalyzedinsheetmetalformingandthatitcan'tdrawinnormaltemperature.Theproblemisresolvedbyheatingthedieandworkpieceduringdrawing,afterdetailedanalyzingandrelativetechnicaldataconsulting.Theproducthastobetrimmedintwodir

6、ections.Afteranalyzingthetechnicoftheproduct,weknow:Ifthetwodirectionsarecarriedoutatonetime,itishardtomakesuretheprecision.Onthecontrary,ifwemakeonedirectionatonetime,itiseasytosatisfythetechnicalrequirementoftheproduct. Keywords：theoutershellofthenotebookPC,stampingprocess,drawingdie,trimmingdie

7、 第一章前言1 1.1 選題背景及目的1 1.2 國內(nèi)外研究狀況1 1.3 課題研究方法2 1.4 論文構成2 第二章沖壓工藝規(guī)程的編制3 1.5 沖壓件的工藝分析3 2 .1.1材料4 3 .1.2結構工藝性分析5 2.2毛坯形狀、尺寸的確定6 1. 2.1盒形件的修邊余量6 2. 2.2盒形件毛坯尺寸計算7 2.3排樣設計及材料利用率計算8 2.3.1排樣方式：8 2.3.2材料利用率計算：9 2.4工藝方案的確定9 2.4.1基本工序的確定：9 2.4.2不同工藝方案的比較9 2.5工藝計算10 2.5.1落料工序10 2.5.2拉深工序12 2

8、.5.3沖孔工序13 2.5.4修邊工序13 2. 6沖壓工藝過程卡片14 第三章拉深模設計18 3.1模具的結構形式18 3.2模具刃口尺寸計算19 3.2.1 上下模刃口尺寸計算19 3.2.2 壓力中心計算20 3. 3零件設計及標準件選擇20 3 .3.1凸模的設計20 4 .3.2凹模的設計22 3. 3.3定位板的設計22 3. 3.4彈性壓邊圈的設計22 3. 3.5拉深筋的設計23 3. 3.6上下模座、導柱導套的設計23 3. 3.7出件裝置的設計23 3.4模具閉合高度的計算24 3.5裝配圖及零件圖的繪制24 3.6壓力機校核24 第

9、四章修邊模設計25 4.1模具的結構形式25 4.2壓力中心計算26 4. 3零件設計及標準件選擇26 4 .3.1斜楔和滑塊的設計26 5 .3.2滑塊返回行程的復位機構28 4. 3.3出件裝置的設計28 4. 3.4上模座的設計28 4. 3.5下模座的設計29 4. 3.6壓料板的設計29 4. 3.7防磨板的設計30 4. 3.8導板的設計30 4.4 模具閉合高度的計算30 4.5 裝配圖及零件的圖繪制31 4.6 壓力機校核31 參考文獻32 總結33 致謝34 第一章前言 1.1 選題背景及目的 金屬鎂及其合金是迄今在工程應用的最輕的結構

10、材料，常規(guī)鎂合金比鋁合金輕30%?50%,比鋼鐵輕70%以上，應用在工程中可大大減輕結構件質(zhì)量。同時鎂合金具有高的比強度和比剛度，尺寸穩(wěn)定性高，阻尼減震性好，機械加工方便，尤其易于回收利用，具有環(huán)保特性。20世紀80年代以來鎂合金的研究得到飛速發(fā)展，隨著鎂合金應用面的不斷擴大鎂合金的研究和開發(fā)也進入了新時代。然而鎂合金的研究和發(fā)展還很不充分，很多工作還處于摸索階段，很多有關鎂合金性能的研究還沒有得到完全發(fā)展。對鎂合金的成型技術的研究目前主要在金屬型鑄造，砂型鑄造，低壓鑄造，差壓鑄造，熔模鑄造，壓力鑄造和技壓鑄造等方面，對鎂合金的沖壓工藝研究較少。但是，鎂合金沖壓方面的應用前景較好，除了可以減輕

11、質(zhì)量，外觀漂亮外，特別是電磁屏蔽能力好。 本文結合省自然科學基金項目一鎂合金深加工研究，主要進行變形鎂合金的板材成型性分析設計。 1.2 國內(nèi)外研究狀況 近年來，鎂合金的開發(fā)和應用已經(jīng)受到世界各國的重視，尤其西方發(fā)達國家十分重視變形鎂合金的研究與開發(fā)，變形鎂合金材料已開始向系列化發(fā)展，產(chǎn)品應用領域不斷擴展。其中美國的變形鎂合金材料體系較為完備，合金系列有Mg-Al、Mg-Zn、Mg-RE、Mg-Li、Mg-Th等，可以加工成板、棒、型材和鍛件，并且開發(fā)出了快速凝固高性能變形鎂合金非晶態(tài)鎂合金及鎂基復合材料等。美國與世界上最大的鎂生產(chǎn)企業(yè)一挪威NovskHydro公司簽訂了長期的合作關系。

12、日本也開始著重研究鎂的新合金、新工藝、開發(fā)超強高變形鎂合金材料和可冷壓加工的鎂合金板材。英國開發(fā)出了Mg-AbB擠壓鎂合金用于Magnox核反應堆燃料罐。以色列最近研制出了用在航天飛行器上、兼具優(yōu)良力學性能和耐蝕性能的變形鎂合金：'：o 我國變形鎂合金材料的研制與開發(fā)仍處于起步階段，缺少高性能鎂合金板、棒和型材，國防軍工、航天航空用高性能鎂合金材料仍依靠進口，民用產(chǎn)品尚未進行大力開發(fā),因此，研究和開發(fā)性能優(yōu)良、規(guī)格多樣的變形鎂合金材料顯得十分重要。 1.3 課題研究方法 鎂合金在常溫下的塑性很低，因此不適于常溫下沖壓成形。鎂合金在熱態(tài)下具有較好的塑性，甚至在一些不利于其他材料成形的應力-

13、應變狀態(tài)下也可以成形，但變形速度不宜太大。鎂合金板材在250c左右拉深時其拉深比超過鋁合金和低碳鋼板的常溫拉深成形極限。在175c鎂合金板形件拉深的拉深比可達2.0,225c可達3.0。 本次設計主要是根據(jù)鎂合金AZ31板材加熱時的拉深性能來進行模具設計，鎂合金AZ31板材拉深成形時主要_E藝參數(shù)有拉深力、成形速度、坯料溫度、模具預熱溫度、潤滑方式、模具圓角、模具間隙、壓邊力等，這些因素對坯料的拉深成形結果均有不同程度的影響 1.4 論文構成 (1)選題背景和研究方法和。 (2)沖壓工藝規(guī)程通過對工件的工藝分析和工藝計算，考慮經(jīng)濟性和可行性的前提下，確定工藝方案。 (3)進行模具設計

14、拉深模設計和修邊模設計。 (4)設計總結總結本次設計之后所得到的收獲和改進意見。 35 / 41 第二章沖壓工藝規(guī)程的編制 2.1沖壓件的工藝分析 沖壓件的零件圖如圖2.1所示 圖2.1零件圖 圖2.2立體圖 2 .1.1材料 制件材料為鎂合金AZ31,料厚為1mm,其化學成分及拉伸力學性能如表1.1所示: 表鎂合金AZ31化學成分 口 Mg Al Mn Zn Zr

15、 Min Si AZ31B 剩余 2.5-3.5 0.20-1.0 0.6-1.4 — 0.10 口3E Cu Ni Fe Ca 其他雜質(zhì) AZ31B 0.05 0.005 0.005 0.04 0.30 鎂合金具有比重輕，比強度高，阻尼性及切削加工性能好，導熱性好、電磁屏蔽能力強等優(yōu)點，廣泛應用于汽車工業(yè)、電子、通訊、家用電器、航空航天、計算機、紡織設備、印刷設備、包裝設備、軍工等行業(yè)。 鎂合金管材、棒材、型材、線材拉伸力學性能應達到表L2所列最低。 表1.2鎂合金的拉伸力學性能要求 合金 狀態(tài) 產(chǎn)品 標定厚度或直 徑/mm

16、管材標定橫截而積/mm2或直徑/mm 抗拉強度 min/MPa 0.2%屈服 強度min/mm 伸長率 (50mm或 4D) min/%DxE AZ31 F 棒、型 <6.30 所有 240 145 7 線材 >6.30-40.00 所有 240 150 7 >40.00-60.00 所有 235 150 7 >60.00-130.00 所有 220 140 7 空心型 材 所有 所有 220 110 8 管材 0.70-6.30 <150 220 140 8 本次所做的筆記本電腦外殼沖壓模設計所用材料

17、應為鎂合金AZ31型材，它為中強合金，可焊，良好的成型性 3 .1.2結構工藝性分析 零件的結構工藝性分析如表1.3所示 表L3工藝性分析表 分析項目 沖壓件的形狀尺寸 工藝性允許值 分析結論 形狀 盒形，形狀規(guī)則無尖 形狀相對簡單。 角 工藝結構大于允許 拉深工藝性 圓角半徑 R3 >1.5t=l.5 最小值。 拉深容易起皺，需要 拉深壓邊 t/DX100=0.38 ?3 壓邊。  此零件的設計過程中，有拉深這一工藝過程，液壓機沒有固定的行程，不會因薄板的厚度的變化而超載，特別是對于需要很大的施力行程加

18、工時，具有明顯的優(yōu)點，并且液壓機下面可以原有的液壓機頂缸，用來頂出零件，所以選用液壓機。 2.2毛坯形狀、尺寸的確定 2.3盒形件形狀 筆記本電腦外殼的拉深是屬于盒形件的拉深，盒形件是一種非回轉(zhuǎn)體零件，它的側(cè)壁是由兩對長度分別為A-2r和B-2r的直邊及四個半徑為r的轉(zhuǎn)角所構成。盒形件拉深時，由于其幾何形狀的非回轉(zhuǎn)性，變形沿壁周向的分布是不均勻的；直邊區(qū)域變形量小，圓角區(qū)域變形量大，變形分布非常復雜。盒形件拉深時，圓角部分近似圓筒形件的拉深，直邊部分近似板料彎曲，但是,直邊部分并不是單純的彎曲變形。由于圓角部分 的材料要圖向直邊流動，因而直邊部分也產(chǎn)生了 橫向壓縮、縱向伸長的變形。而

19、圓角部分，由于直邊的存在，金屬的流動，使圓角部分 的變形程度大為減小。 圖2. 4盒形件修邊余量 2.2.1盒形件的修邊余量 當盒形件的高度小而對上口要求不高時，才可免去修邊工序。一般情況下，盒形件在拉深后都需要修邊，所以在確定毛坯尺寸和進行工藝計算之前，應在工件高度或凸緣寬度上加修邊余量。 Ho/r=18/3=6 Ho-圖紙要求的盒形件高度 △H—修邊余量 H-記入修邊余量的工件高度r-盒形件側(cè)壁間的圓角半徑 查文獻［5］表4-24得 △H=(0.03'0.05)Ho 取AH=0.05Ho=0.05x18=0.9 H=H0+AH=18.9 2.2.2盒形件毛坯尺寸

20、計算 r/(B-H)=3/(260-18.9)=0.012<0.22 查文獻［5］圖4-57可知此盒形件屬于Ila區(qū)，即角部圓角半徑較小的低盒形件。拉深特點：只有微量的材料從盒形件的圓角處轉(zhuǎn)移到側(cè)壁上去，而幾乎沒有增補側(cè)壁的高度。 其毛坯尺寸計算步驟如下： (1)計算壁部展開長度： 1二H+0.57r政 由于筆記本電腦外殼兩側(cè)不是對稱的，且是一段圓弧，所以，側(cè)壁就取圓弧長度，兩側(cè)統(tǒng)一取H=22mm I1=22+0?o/x3=23?/1mm L=18.9+0.57x3=20.61 (2)按拉深計算角部毛坯半徑R 當r=r我時 R：=(2rHi)v2=(2x3x23.71),

21、2mm R：=(2rH:)12=(2x3x20. 統(tǒng)一取R二12mm 圖2.5毛坯尺寸計算方法 (4)在直線與切線的交接處，用半徑為R的圓弧, 光滑連接，即可得出毛坯外形。 ⑶從ab線段的中心向半徑為R的圓弧引切線。 按上述方法計算出毛坯尺寸及外形為: H/B=18.9/260=0.073 t/Dx100=1/293x100=0.34 r/B=3/260=0.0115 查文獻［5］表4-26 H/Bt=0.3/0.85=0.255 H/BXH/B,所以可以一次拉成 核算角部的拉深系數(shù)2.6毛坯尺寸、外形 對于低盒形件，由于圓角部分對直邊的影響較小，

22、圓角處的變形最大，故變形程度用圓角處的假想系數(shù)來表示： m=r/ky 式中 r一角部的圓角半徑 h一毛坯圓角部分的假想半徑 當LT底時，拉深系數(shù)可以用H/r的比值來表示，本產(chǎn)品Lrg 所以 m=l/(2H/r)1/2=0.28 查文獻［5］表4-27 t/Dx100=1/293x100=0.34 r/Bx=3/293=0.01 mi=0.31x0.85=0.26 m>mi所以可以一次拉成 2.3升瞬設計及材料利用率計算 2.3.1排樣方式： 為使模具設計簡單以及送料方便，故選用尺寸為1000x750mm,厚1.0mm的鎂板，每 塊生產(chǎn)6件。 2.3.2材料利

23、用率計算: 6X[(293-12x2)X(340-12x2)+12x2(340+293-12x4)+jt1221 1000^750 心——=79.6% 2.4工藝方案的確定 2.4.1基本工序的確定: 該零件加工的基本工序確定為落料、拉深、沖孔、修邊。 對于本產(chǎn)品，如果省去切口工序，即在落料時把切口部分的材料去掉，毛坯外形為 圖2.7毛坯外形圖 顯然，如果這樣則可以省去一道工序，但是，在以后的拉深過程中，各邊會發(fā)生很大變形，不能保證零件的尺寸精度要求，所以此種方法不能用，切口工序必須有，且應該放在后面的工序中。 顯然不能先沖孔在拉深，否則孔很容易變形。若先拉深后沖孔，則

24、能保證成形后尺寸要求。按照常理，落料拉深完全可以做成復合模，但由于鎂合金在拉深時必須加熱，且在拉深過程中，需要設置拉深筋、拉深坎，所以不宜使用落料拉深復合模。 2.4.2不同工藝方案的比較 方案一：落料-拉深-沖孔-修邊 方案二：落料拉深復合模-沖孔-修邊 方案三：落料、拉深、沖孔級進模-修邊 方案四：落料（切口部分材料落料先切去）-拉深沖孔復合模 比較以上四種方案，顯然，方案四中落料時省去切口工序，將導致精度不能達到要求，而且在拉深過程中需要加熱，并且拉深速度比較慢，所以不宜設計復合模，所以方案四不宜選用。 方案三設計級進?？梢允∪スば?，使生產(chǎn)效率提高，但是它存在和方案四相同的

25、問題，那就是拉深時需要加熱，且拉深速度較慢，這樣加熱時所有的零件一起加熱浪費資源，而且，成本過高，所以也不宜選用。 方案二也是由于拉深時需要加熱，不宜選用復合模。 方案一設計單工序模，雖然這樣效率雖然不是最高，但從節(jié)約資源的角度和從科研方面來講都是最好的，所以選用方案一。 2.5.工藝計算 2.5.1落料工序 落料工序采用平刃口 落料力 F落，3Fo=l.3Ltt=1.3x2x(339+297)x1x140=252616N=252.6KN 其中t-材料厚度，單位為［mm］； t—材料抗剪強度，單位為［Mpa］; L一沖裁周長，單位為［mm］； 卸料力 F州二%F常 查

26、文獻［3］表2-10得K3=0.08 F產(chǎn)0.08x252.6=20.2KN 所以 F總:F落+F并=252.6+20.2=272.8KN 所以選擇Y32-100型液壓機 落料時凸、凹模工作部分的尺寸與公差 確定凸、凹模尺寸及制造的原則： (1)落料件的尺寸取決于凹模尺寸，沖孔尺寸取決于凸模尺寸。 (2)根據(jù)刃口的磨損規(guī)律，如果刃口磨損后尺寸變大，則刃口應取接近或等于工件 的最小極限尺寸，如果刃口磨損后尺寸減少，則刃口應取接近或等于工件的最大極限尺寸。 （3）在選擇凸凹模尺寸公差時，既要保證工件的精度要求和合理的沖裁間隙，乂不能使凸凹模的尺寸精度過高。 對于簡單形狀的沖

27、裁模具一般采用凸凹模分開加工落料件尺寸D0- Dd=（D-xA）06d D尸（D-Z』）°-“二（D-xA-Z』）°』 式中 D4、）一分別為落料件凹模和凸模尺寸 △一工件公差 8p、3—分別為凹模、凸模制造公差 X—磨損系數(shù) 工件精度為IT14取x=0.5,對直邊部分 查文獻［3］表2-6得3ko.035mm 3f0.050mm 查文獻⑻附表1得△尸1.3mm △：=1.4mm 表1-2-20Z5二0.01mm Ddl=(293-0.5x1.3)。八292.35(；°05Dp尸(292.35-0.1)°-0.M5=292.25\035 Dj(340-0.5x1.

28、4)/3=339.3。"05 DP；=(339. 3-0. 1) -0. 035—339. 2 -0. 035 圓角部分 Do二24Do二22 查文獻［3］ 得 5 尸0. 02 mm 6d=0.025mm 查文獻［8］附表1△產(chǎn)△廣0.52mm 表表2-20711s=0.1mm Ddo=(24-O.5x0.52)°?。儂=23.74J? %二(23.74-0.l)°-o.02=22.64°-℃ Ddo=(22-0.5x0.52)o"g=2L74/0 Dpo=(21.74-0.l)°-o.03=21.64\o2 2. 5.2拉深工序 拉深時需要加熱

29、到300C,用來提高鎂合金的拉深性能，常溫下，鎂合金不能拉深。 查文獻［9］附表A2得300c時其抗剪強度t=35~50Mpa 抗拉強度o130~50Mpa 查文獻［8］表1-4-29盒形件一次拉深時的拉深力F拉 F^=(2A+2B-1.72r)tooK, 其中A、B一盒形件的長與寬 r一盒形件圓角半徑 t—材料厚度 。b一抗拉強度單位(Mpa) Kl系數(shù) H/B=18.9/260=0.07 r/B=3/260=0.0115 t/Dx100=1/297x100=0.33 查文獻［80］表1-4-33得KfO.7 所以 F投二(2x260+2x305-1.72x3)

30、x1x50x0.7 二39369'%40Kx 查文獻［8］表1-4-26得 壓邊力 FSAP A—壓邊圈下的坯料面積 P一單位壓邊力 由文獻［8］表1-4-28得 F,k=(293x340-260x305)x3=60960N比61KN 總壓力 F總二F拉+F壓=40KN+61KN=101KN 所以選擇Y32-100型液壓機 2.5.3沖孔工序 沖孔力 F沖，3Ltt=1.3x[81x4+4n(15+13)/2]x1x140=99008N=99KN推料力 F推二nK推F沖=5x0.055x99=27.23KN卸料力 F卻二K和F沖二0.04x99=3.96KN

31、 n=5是同時留在凹模刃口內(nèi)廢料的片數(shù) 查文獻⑶表2-10得 K ?=0. 055 K 產(chǎn)0. 04 F總二F沖+F推+F卻=99+27.23+3.96=130KN所以選擇Y32-100型壓力機 2.5.4修邊工序3 對于筆記本電腦外殼兩端的缺口，可以通過切口 工序完成，切口乂分兩個方向進行，水平方向和垂直方向，并且切口1、2之間的距離只有5mm,切口3的長度較大， 所以不能一次切成，要先在切口1、3的水平方向切一次， 然后再切1、3的垂直方向，再在切口2上水平垂直方向,,, l—T^Id2 一次切成。此時修邊工序才算完成。 切邊力的計算：圖2.8修邊順序 (1)

32、第一次切邊 F切二1.3Ltt 式中：F切一切邊力(N) L一工件輪廓周長(mm) t-材料再度(mm) t-材料的抗剪強度(Mpa) 則Fw=l.3X780X1.0X140=141960N=142(KN) (2)第二次切邊 Fwj=1.3Ltt 則Fu尸1.3X724XL0X140=131768N=132(KN) (3)第三次切邊 F切二F切1+F切產(chǎn)1.3X(80X2+18X2)XIX140+1.3X(80X2+4X2)X1X140 二64792、=65Kx 選擇J31-2500型閉式單點壓力機 2. 6沖壓工藝過程卡片 表L4沖壓工藝過程卡片 XX大學

33、 沖壓工藝 卡片 產(chǎn)品型號 零件圖號 產(chǎn)品名稱 筆記本電腦外殼沖壓件 零件名稱 材料 板料規(guī)格 毛坯尺寸 毛坯可制件數(shù) 材料技術要求 共3頁 鎂合金 AZ31 1.0x750x 1000 293x340 6 第1頁 工序號 工序名稱 工序簡圖 設備 模具 工時 ana 1000 1 落料 % < 、 2 拉深 3 沖孔 / ri Y32-100型液壓機 落料模 Y32-100型液壓機 拉深模 Y32-100型液

34、壓機 沖孔模 斜楔修邊 模 J31 2500 壓力 機 修邊模 垂直修邊 模 J31 2500 壓力 機 修邊模 J31 2500壓力機 水平垂直 修邊復合 模

35、 第三章拉深模設計 3.1模具的結構形式 因為制件材料較薄，為保證制件平整，采用彈性壓邊裝置。為方便操作和取件及保證壓邊力均勻，壓力機采用液壓機。在設計時，彈性壓邊圈裝在下模的拉深模，這種模具的特點就是可選用壓力大的彈簧，橡皮或氣墊，用以增大壓邊力，同時壓邊力是可調(diào)的，以滿足拉深件的要求。 其結構形式為： 013l?IMM1bsi*m ////+///// ////Tv/// 圖3.1拉深模裝配圖 拉深過程中主要是要滿足拉深時的外形尺寸，拉深過程中的問題是可能會出現(xiàn)起皺，并且對于這類覆蓋件拉深時，毛坯各處的變形程度相差很大，需要采用拉深筋來控制毛坯

36、各段流入四模的阻力，亦即調(diào)整毛坯周邊各邊的徑向拉應力。拉深筋在毛坯周邊的布置，與零件的幾何形狀、變形特點和拉深程度有關。在變形程度大、徑向拉應力也大的圓角處，可不設或少設拉深筋。直邊處則設「3條拉深筋，以增大變形阻力，從而調(diào)整送料阻力和進料阻力。 對于加熱時進行拉深，要對毛坯和模具一起進行加熱，只對毛坯進行加熱的而對模具不加熱的沖壓只可用于變形程度不大的情況。因為當只對毛坯進行加熱時，毛坯有加熱爐送至冷模具上開始沖壓，毛坯的溫度將有70到150度的降低，所以要想讓毛坯拉深時的溫度符合要求，則毛坯就需要加熱到更高的溫度。由于鎂合金拉深性能不好，所以拉深時對毛坯和模具一起進行加熱。 3. 2

37、.模具刃口尺寸計算 3.2.1 上下模刃口尺寸計算 由于零件一次可以拉成，所以凸模的尺寸就是零件的內(nèi)部尺寸。盒形件拉深時的間 隙直邊部分和圓角部分是不相等的，直邊部分一般取z/2=(「L1)3 直邊部分 z/2=l. lt=l. 1mm 圖3.2凸凹模間隙 圓角部分的間隙求法如圖3.3所示⑸ 此零件要求外形尺寸，所以計算圓角部分的間隙要用b)圖。 rp=(0.414r3+0.It)/0.414 式中工一凸模的圓角半徑； rB=rd-Z/2 本次設計中rB=4-l.1=2.9mm rp=(0.414x2.9+0.1x1)/0.414=3.24mm 所以 凸模圓角

38、半徑rp=3.24mm取rp=3.5mm a)工件要求內(nèi)形尺寸 b)工件要求外形尺寸 圖3.3盒形件圓角部分間隙 3.2.2 壓力中心計算 為了保證壓力機和模具正常地工作，必須使沖模的壓力中心與壓力機滑塊中心線相重合。否則沖壓時會使沖模與壓力機滑塊歪斜，引起凸凹模間隙不均和導向零件加速磨損，造成刃口和其他零件的損壞。在拉深過程中，壓力是不均勻的，并且此零件的幾何形狀不是完全對稱的，所以壓力中心的計算比較麻煩，乂因為此零件近似對稱，所以就近似把它的幾何中心定義為壓力中心。 3.3零件設計及標準件選擇 3.3.1凸模的設計 (1)凸模尺寸 凸模尺寸260x305x85mm

39、 (2)凸模強度校核 由于凸模屬于不規(guī)則零件，所以要按凸模工作端面尺寸計算，分為兩種情況，即凸模端面寬度B大于沖裁件厚度t如圖3.4a)和端面寬度B小于或等于沖裁件厚度t如圖b)o沖裁件厚度只有1mm,所以屬于圖3.4a)所示的情況。查文獻[11],則需核算刃口接觸強度應力屋，因此此時接觸應力6.，應大于平均應力 圖3.4計算凸模強度時所取的面積 6卜二Ltt/FW[6] 式中L—沖件輪廓長度(mm) t—沖件材料厚度(mm) t一沖件材料抗剪強度(N/mm:) R一接觸面積(mm:)取接觸面積寬度為t/2 X一凸模刃口接觸應力 [6]一凸模材料許用應力取[6]=180

40、0N/mm2 65(305x2+260x2)x1x50/(305x1+260xl)=100<[6]=1800所以強度符合條件 (3)凸模的結構形式 因為凸模與模座接觸面積較大，所以直接用螺釘固定，如圖所示，因為凸模所受力并不是很大，所以直接把凸模固定在下模座上，并以底面止扣定位，使整體結構趨于簡單。 圖3. 5凸模 3.3.2凹模的設計1）凹模的形狀及尺寸 四模形狀如圖所示，根據(jù)模具實際結構的需要，現(xiàn)設計其尺寸為400x400x70mm,為防止壓手應人大于20mm以上。 圖3.6凹模 2）凹模的刃口形式 采用平刃口，特點是刃磨后刃口尺寸不變。 3.3.3定位板的

41、設計 定位板的作用是對于單個毛坯的外輪廓進行定位，定位板與坯料定位面的配合可采用H9/h9的間隙配合,查文獻［8］表1-2-42得： h=t+2=l+2=3mm 所以定位板的尺寸為400x400x3mm,與壓邊圈配做。 3.3.4彈性壓邊圈的設計 由于筆記本電腦外殼的圓角部分的半彳仝較小，在拉深過程中可能會出現(xiàn)起皺的情況，為保證正常生產(chǎn)，需要加壓邊圈，壓邊力的大小對拉深力有很大影響，壓邊力太大會增加危險斷面的拉應力，導致拉裂或嚴重變薄，太小則防皺效果不好。 壓邊裝置有剛性和彈性兩種，本次設計采用彈性壓邊裝置，彈性壓邊裝置的壓邊力系由底油缸、彈簧或橡皮產(chǎn)生，其中，油缸壓邊力不隨凸模行

42、程變化，壓邊效果較好，彈簧和橡皮壓邊力都隨行程增大而上升，對拉深不利，所以選用油缸壓邊裝置。 彈性壓邊裝置的尺寸根據(jù)模具的實際需要設為400x400x8mm,與凸模間隙配合。 3.3.5拉深筋的設計 毛坯各處的變形程度相差很大，需要采用拉深筋來調(diào)整，拉深筋的結構和位置對覆蓋件的拉深成形的質(zhì)量有極其重要的影響，拉深筋的結構與產(chǎn)生的阻力密切相關，不合理的結構，將使筋的作用不能正常發(fā)揮。 拉深筋合理的位置應同時滿足下列條件 (1)起外皺 圖3.7是壓筋瞬間狀態(tài)。包筋所用材料來自外緣，就外緣變形而言，其性質(zhì)純屬不帶壓邊圈情況下的拉深，應滿足不用壓邊圈的判據(jù)，否則會起外皺，如果在&之外設置

43、一平面壓邊圈并單獨施加平面壓邊力，則壓筋時外皺可以避免。 圖3.7拉深筋誘發(fā)外皺 由經(jīng)驗得知，筋的阻力隨著位置的外移而呈上升趨勢, 在結構一定的情況下，阻力 (2)不起內(nèi)皺 近是位置的函數(shù)。 (3)不拉裂 阻力的增大雖然可以消除內(nèi)皺，但阻力過大乂會造成內(nèi)部的拉裂，在筋結構已定的情況下，通過調(diào)整位置參數(shù)可以避免。 3.3.6上下模座、導柱導套的設計 模座選用標準模座，導柱導套也選用標準的。模座選用GB2855.5-81,硬度為HRC28-32,材料為HT200o上模座尺寸為A400x400x55,下模座尺寸為A400x400x65。在安裝模具時，模具的方向容易產(chǎn)生誤差，防止的辦

44、法就是打上和模記號，或使導柱間距不一樣。所以模座上的兩個導柱的直徑不一樣，其中一個的導柱直徑為45mm，導套直徑為60mm,另一個導柱直徑為50mm導套直徑為65mm。 3.3.7出件裝置的設計 出件裝置的結構如圖所示，這樣的設計模柄就要選用中間有孔的，以方便打料桿從中間孔中通過，其出件過程就是打料桿1和卸料板2把工件敲出來。 圖3.8卸料裝置 3.4模具閉合高度的計算 H=Hx+H2+H3+H5=55+70+85+65=275mm 其中，比為上模座高，也為凹模高，K為凸模高，乩為下模座高。 3. 5裝配圖及零件圖的繪制 在Ax圖紙上按比例1:1繪制裝配圖,在A,圖紙

45、上繪制零件圖。 3.6壓力機校核 表2.1壓力機的校核 校核內(nèi)容 壓力機參數(shù) 模具參數(shù) 結論 動梁最大行程 600 遠遠小于 可以將零件放進取出 動梁至工作臺而最大距離 U900 Hmn=230 H=275 滿足 Hmax-5>H>Hmin+\O 工作臺尺寸 586X950 下模座尺寸為560X560 滿足要求 第四章修邊模設計 4.1模具的結構形式 修邊模包括單純的修邊模和修邊沖孔復合模，修邊模根據(jù)鑲塊的運動方式可以分為三種基本類型： 垂直修邊模修邊鑲塊與壓力機滑塊的運動方向一致作垂直運動的修邊模 斜楔修邊模修邊鑲塊作水平或傾斜運動的修邊

46、模 垂直斜楔修邊模一些修邊鑲塊作垂直方向運動，而另一些修邊鑲塊最水平或傾斜方向運動的修邊模 在本次設計中，如果從經(jīng)濟方面考慮，則應選擇垂直斜楔修邊模，但是由于其中一個切口尺寸過大，如果選擇垂直斜楔修邊模，則工件的精度難以得到保證。所以應該先選擇斜楔修邊模，再用垂直修邊模，這樣雖然工序多了一個，但是工件的精度保證了，設計時，應在保證質(zhì)量的前提下，再考慮經(jīng)濟性。 其結構形式為： 圖4.1修邊模裝配圖 設計修邊模時，應做到定位方便、可靠、安全，這樣才能保證零件修邊的尺寸、位置準確。 修邊模設計時須注意的問題： 采用鑄造的上模、下模、壓料板 防止壓料板的掉落，需設置壓料板安全機構

47、 對于承受水平推力的模具要同時使用導柱和背靠塊 設置支承器，保護彈性元件部工作時處于自由狀態(tài) 設置模具的起吊裝置 4.2壓力中心計算 由于零件形狀基本對稱,其兒何中心就是壓力中心，無需計算壓力中心。 4. 3零件設計及標準件選擇 4. 3.1斜楔和滑塊的設計 (1)斜楔和滑塊的行程關系 斜楔和滑塊配對應用，交直運動為水平運動或傾斜運動，從而擴大沖模的行程，根據(jù)零件的需要，本次設計是把垂直運動轉(zhuǎn)換為水平運動，其運動簡圖如圖4.2所示。斜楔1向下推動滑塊2沿水平向右移。 1斜楔2滑塊 圖4.2斜楔、滑塊運動方式 對于水平斜楔機構的行程關系,如下： 滑塊的運動行程S就是加

48、工時所需的水平方向的行程量，零件取出和放入的操作量的總和。 下面是水平斜楔的結構圖、行程圖和工作受力圖，如圖4.3、4.4、4.5 圖4. 3結構圖圖4.4行程圖 其計算公式為 S3/S=tgP Q=F/cos01 圖4.5工作受力圖 斜楔角B不但影響到滑塊行程的大小，同時對力的傳遞和效率也有很大的影響。作水平運動時取6=50。，為了平XX平運動的斜楔的反側(cè)力，在斜楔背面裝有反側(cè)塊。 取S=8mm,則 S3=8xtg50=9.53mm 取S3=10mm 右邊的滑塊尺寸為70x222x35mm,左邊的滑塊尺寸為70x132x35mm。 (2)斜楔和滑塊的尺寸設計 ①斜

49、楔的有效行程s應大于滑塊行程，，滑塊作水平運動的斜楔角度a一般可取40。。 ②滑塊的長度尺寸L應當保證當斜楔開始推動滑塊時，推動的合力作用線處于滑塊長度之內(nèi)(如圖4.6所示)。 ③合理的滑塊高度也應小于滑塊長度L,一般可取L： Hk(2'l)：1圖4.6滑塊尺寸關系圖 ④為了保證滑塊運動的平穩(wěn)，滑塊的寬度B二一般應小于或等于滑塊的長度L的2.5 ⑤斜楔尺寸基本上可按不同模具的結構要求 進行設計，但必須有可靠的擋塊，以保證斜楔正常工作。 ?對于大型模具，滑塊寬度B,與斜楔寬度R及所需的斜楔數(shù)量可通過查文獻[11]表14-40獲得。 4. 3.2滑塊返回行程的復位機構 斜楔滑塊

50、在進行修邊時，由于卸料力和滑塊重力或其它因素所產(chǎn)生的力會把凸?？ㄗ?，工作完畢后，滑塊不能自動回到初始位置，為了使滑塊回到初始位置，必須設置復位機構。復位機構分為彈簧復位機構和返楔復位機構。返楔復位機構就是在壓力機回程時靠返楔機構將滑塊回到初始位置。本次零件復位機構的設計采用反楔復位機構，其特點就是結構緊湊，工作可靠。其結構簡圖如圖4.7所示 1一滑塊 2一調(diào)整塊 3一防磨板 4 一返楔塊 5一返楔滑塊 6一卸楔 圖4.7滑塊復位機構 4. 3.3出件裝置的設計 由于工件是開口端朝下放在修邊模上的，工作時壓料板先壓著工件，然后修邊，工作后，工件留在凸模上，工件與凸模之間無任

51、何間隙，而且有時候工件還被定位件卡的很緊，所以，工件取出很困難，如果取件方法不當，會使其變形，對下道工序產(chǎn)生影響,所以要使工件順利取出，必須設置取件裝置，本次設計是靠氣缸推動推桿把工件推出。 4. 3.4上模座的設計 其結構如圖4.8所示 圖4.8上模座 其中1的作用是裝置限位器的限制壓料板的下降位置，防止壓料板掉下來碰傷工件或操作者。 上模座的尺寸及材料為660x460x95mmHT250 4. 3.5下模座的設計 其結構如圖4.9所示 圖4.9下模座 其中1、5是落廢料的孔，即切掉的廢料從1、5處落到下面的廢料盒內(nèi)。3是用來定出托架，即頂出工件，2、4是

52、作導向作用的。 下模座的尺寸及材料為660x460x120mmHT250 4. 3.6壓料板的設計 其結構如圖4.10所示： 圖4.10壓料板 其中，1是限制壓料板的下降位置，防止壓料板掉下來碰傷工件或操作者。螺紋2的作用是當壓料板裝入或取出模具時的起吊裝置，只要在1處裝入起吊裝置就可以了。 4. 3.7防磨板的設計 防磨板的作用主要是提高導向面的耐磨性，防磨板材料一般采用優(yōu)質(zhì)工具鋼，本次設計的材料采用T8A,硬度為52-56HRCo其尺寸設計原則如下： 防磨板寬度：導向面應選在被導向滑動零件輪廓的直線或最平滑的部位,一般取4-8處，且前后左右對稱分布。防磨板的總寬度應為內(nèi)

53、側(cè)滑動零件輪廓全長的25%以上，防磨板的總寬度決定后，需按比例配置在各導向部位。 防磨板長度：防磨板的長度只能長，不能短。因為當上模下降接觸毛坯之前要預先有一定的長度。 防磨板的尺寸隨零件的不同而不同，序號為04,其尺寸為25x100x5mm,序號為08,尺寸為75x222x8mm,序號為23,尺寸為25x50x5mm,序號為35,尺寸為35x100x5mm。 4. 3.8導板的設計 導板的作用是用于上下模的導向，所用材料為45鋼，硬度為高頻淬火HRC55,導板的尺寸為32x50x8mm= 4. 4模具閉合高度的計算 Hm=Hi+H：+H3-95+120+10-225mm 其中H

54、i是上模座的高度，H二是下模座的高度，也是斜楔行程。 4.5 裝配圖及零件的圖繪制 在A,圖紙上按比例1:1繪制裝配圖,在A.圖紙上繪制零件圖。 4.6 壓力機校核 表3.1壓力機的校核 校核內(nèi)容 壓力機參數(shù) 模具參數(shù) 結論 滑塊行程 315 接近 可以將零件放進取出 閉合高度 Hmx=490 Hma=490-310=180 H=225 滿足 Hmax-5>H>Hmin+\O 工作臺尺寸 1000X950 下模座尺寸為660X460 滿足要求 參考文獻 [1]余琨，黎文獻等.變形鎂合金的研究、開發(fā)及應用[J].中國有色金屬學報，2003,13

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58、AD,Pro/E等軟件輔助設計，遇到過種種困難，在老師的幫助和我自己的努力下，使我能在規(guī)定的時間里獨立完成設計。 在這次設計過程中，最大困難是資料不全，一些數(shù)據(jù)因無法查閱，得一個一個計算,設計中數(shù)據(jù)和圖形也難免出錯，希望各位老師給予諒解。再則，因為自己的繪圖水平還比較薄弱，在這次的設計繪圖中尤其明顯，同時也讓我知道了知識積累和不斷加強學習的重要性，以后需要加強實戰(zhàn)練習。 通過這次畢業(yè)設計，把我以前所學的理論知識都聯(lián)系起來了，包括設計的原則，工藝方法，公差，以及模具材料的選擇，模具的成型工藝等，是對我所學的專業(yè)知識一個很大的檢驗及綜合能力的考察，也讓我更深一步了解到繪圖工具在設計中的重要性。 設計是一個反復修改和不斷進步的過程，由于時間倉促，設計方案難免還存在著一些錯誤，不能有充足的時間及時修改，希望各位老師和領導給予諒解，同時對于設計中的其它錯誤給予指正，誠懇接受您們的批評。 致謝 本文是在XXXX老師的指導下完成的，在論文完成之際，我要特別感謝我的指導老師郭老師的熱情關懷和悉心指導。特別是他的廣博的學識、深厚的學術素養(yǎng)、嚴謹?shù)闹螌W精神和一絲不茍的工作作風使我終生受益，在此表示真誠地感謝和深深地謝意。寫作過程中，也得到了許多同學的寶貴建議，在此一并致以誠摯的謝意。 XXXXXX 2013年10月11日