變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)雙PWM變換器畢業(yè)論文

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1、畢業(yè)論文 變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)雙 PWM變換器 1、 摘要 2 2、 變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電變換器概述 3 2.1研究背景 3 2.3創(chuàng)新點(diǎn) 4 2.4技術(shù)領(lǐng)域 4 2.5技術(shù)優(yōu)勢(shì) 5 2.6技術(shù)關(guān)鍵和主要技術(shù)指標(biāo) 6 2.7使用說明書 7 3、 變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)網(wǎng)側(cè)變換器控制 12 3.1基于Pi控制器的電網(wǎng)電壓定向控制 12 3.1.1網(wǎng)側(cè)變換器數(shù)學(xué)模型 12 3.1.2控制系統(tǒng)構(gòu)成 14 3.1.3 仿真與結(jié)果分析 15 3.2網(wǎng)的變換器PR控制 17 3.2.1 PR 控制器 17 3.2.2 PR控

2、制系統(tǒng)構(gòu)成 19 3.2.3 仿真與結(jié)果分析 20 4、 變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)轉(zhuǎn)子側(cè)變換器控制 25 4.1基于PI控制器的定子磁鏈定向矢量控制 25 4.1.1雙饋電機(jī)控制系統(tǒng)構(gòu)成 26 4.1.2仿真與結(jié)果分析 27 4.2自適應(yīng)PR控制 29 4.2.1自適應(yīng)PR控制系統(tǒng)構(gòu)成 30 4.2.2無靜差理論驗(yàn)證 31 4.2.3仿真與結(jié)果分析 32 5、應(yīng)用前景和適用范圍 36 5.1應(yīng)用前景 36 5.2適用范圍 37 6附件 38 19 1摘要 變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)具有變速運(yùn)行范圍寬、 系統(tǒng)運(yùn)行效率 高

3、、功率變換器容量小、成本低等優(yōu)勢(shì)，在風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)中得到了廣 泛的應(yīng)用。在該系統(tǒng)中，轉(zhuǎn)子交流勵(lì)磁變換器的控制是關(guān)鍵。本文的 研究工作主要是圍繞著變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)雙 PWM變換器的 控制展開. 在對(duì)網(wǎng)側(cè)變換器的研究中，通過分析網(wǎng)側(cè)變換器數(shù)學(xué)模型和 PR控制器特性，提出了網(wǎng)側(cè)變換器PR控制策略，與傳統(tǒng)的雙閉環(huán)PI 控制相比，該策略能夠充分發(fā)揮 PR控制器在靜止坐標(biāo)系下實(shí)現(xiàn)交流 輸入信號(hào)無穩(wěn)態(tài)誤差的特點(diǎn)及其在諧波補(bǔ)償方面的優(yōu)勢(shì)，無需坐標(biāo)旋 轉(zhuǎn)變換，省去易受溫度及電路參數(shù)影響的耦合項(xiàng)及前饋補(bǔ)償項(xiàng)， 從而 減小了控制算法的實(shí)現(xiàn)難度，提高了控制系統(tǒng)的魯棒性，并且有利于 電能質(zhì)量的改善；在對(duì)轉(zhuǎn)

4、子側(cè)變換器的研究中，針對(duì)基于 PI控制器 的定子磁鏈定向矢量控制策略下系統(tǒng)控制性能易受電機(jī)參數(shù)影響的 問題，提出了自適應(yīng)PR控制策略。在此基礎(chǔ)上，對(duì)1.5MW變速恒頻 雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)組自適應(yīng) PR控制系統(tǒng)的性能進(jìn)行了仿真驗(yàn)證. 此外，為解決變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)運(yùn)行中轉(zhuǎn)子側(cè)功率的頻 繁變化所引起的直流母線電壓波動(dòng)劇烈等問題， 對(duì)雙PW踱換器協(xié)調(diào) 控制進(jìn)行了研究，提出了一種雙PWM交換器聯(lián)合控制策略一負(fù)載電流 前饋控制，并進(jìn)行了仿真研究。結(jié)果表明，該策略能夠有效抑制直流 母線電壓波動(dòng)，有利于降低電解電容的容量，提高機(jī)組的可靠性。 關(guān)鍵字：變速恒頻；風(fēng)力發(fā)電；雙 PW變換器；PR控制 2

5、、變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電變換器概述 2.1研究背景 當(dāng)前，人類發(fā)展所共同面臨的兩大問題：一是能源枯竭，如 煤炭枯竭、石油和天然氣等常規(guī)能源儲(chǔ)量日益減少； 二是生態(tài)壞境的 惡化。基于上述的兩大問題，開發(fā)和利用可再生無污染能源對(duì)人生存 環(huán)境的改善意義重大，人們開始把目光投向風(fēng)能這種取之不盡、 用之 不竭的清潔能源。如果把全世界風(fēng)能理論蘊(yùn)藏量的百分之一用于發(fā) 電，即可為當(dāng)今世界經(jīng)濟(jì)發(fā)展提供強(qiáng)大的動(dòng)力支持。 風(fēng)能是最清潔的 能源之一，風(fēng)力發(fā)電是大規(guī)模利用風(fēng)能最經(jīng)濟(jì)的方式。 地球上的風(fēng)能 大大超過水流的能量，也大于固體燃料和固體燃料的總和。 目前世界 每年燃燒煤所獲得的能量，只有風(fēng)力在一年內(nèi)所提供能

6、量的三分之 一。因此，國(guó)內(nèi)外都很重視風(fēng)能的開發(fā)利用。在這種大環(huán)境中，為了 提高風(fēng)力發(fā)電轉(zhuǎn)換的效率，本團(tuán)隊(duì)研發(fā)了 “變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電變 換器” 2.2設(shè)計(jì)目的和基本思路 設(shè)計(jì)目的：隨著風(fēng)電機(jī)組容量的不斷增大，提高機(jī)組運(yùn)行效率成 為風(fēng)力發(fā)電技術(shù)研究的重要內(nèi)容。可實(shí)現(xiàn)最大風(fēng)能追蹤的變速恒頻雙 饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)成為研究開發(fā)的熱點(diǎn)——變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電變 換器應(yīng)運(yùn)而生，為風(fēng)力發(fā)電提供更加可靠的保障。 基本思路：本變換器以雙PWM變換為基本原理，包括網(wǎng)側(cè)變換器 的常規(guī)矢量控制和PR控制、轉(zhuǎn)子側(cè)變換器的常規(guī)矢量控制和自適應(yīng) PR控制以及雙PWM變換器聯(lián)合控制，并分別進(jìn)行了仿真分析和驗(yàn)證。 2.

7、3創(chuàng)新點(diǎn) ?米用矢量控制技術(shù) ?多重化PW控制技術(shù) ?無源整流與PW整流可選 ?采用DS作為核心控制芯片，具有較高的實(shí)時(shí)性 ?壓接工藝的IBGT技術(shù)，有效抗振動(dòng) ?變換電路與控制電路獨(dú)立設(shè)計(jì)，完全隔離，絕緣等級(jí)高，操作安全 ?主動(dòng)的無功控制，可以根據(jù)需求進(jìn)行超前或滯后補(bǔ)償 ?高效率，本產(chǎn)品具有＞96%勺變換效率 ?零沖擊并網(wǎng)，自動(dòng)軟并網(wǎng)和軟解列控制 ?隨機(jī)風(fēng)速下的電功率平滑控制 2.4技術(shù)領(lǐng)域 風(fēng)力發(fā)電，是面向未來最清潔能源之一。變速恒頻雙饋風(fēng)力 發(fā)電變流器，是為風(fēng)力發(fā)電機(jī)與電網(wǎng)之間建立的橋梁和紐帶， 它是一 種將多變的風(fēng)力電能變換成穩(wěn)定的電能饋入電網(wǎng)的裝置。 同時(shí)，

8、它可 以為同類發(fā)電系統(tǒng)提供穩(wěn)定高效的變流作用。 此裝置必將有廣闊的應(yīng) 用空間 2.5技術(shù)優(yōu)勢(shì) 1. 三相電壓型PWM變換器是三相變換器中最常用的一種，因 此，關(guān)于它的研究是最充分的，控制技術(shù)是最成熟的，相關(guān)的文獻(xiàn)和 可利用的資料最多。 2 。許多功率器件的生產(chǎn)商專門針對(duì)這種結(jié)構(gòu)的變換器設(shè)計(jì)了 功率模塊，并已大批量生產(chǎn)。因此，與需要特殊設(shè)計(jì)的功率器件的其 它形式的變換器相比較，功率器件的成本會(huì)節(jié)省很多。 3. 其主電路簡(jiǎn)單，性能可靠，有現(xiàn)成的控制方案可供借鑒，硬 件、軟件的開發(fā)周期短。 4. 在這種交一直一交的結(jié)構(gòu)中，兩個(gè)變換器之間的直流母線電 容使兩個(gè)變換器實(shí)現(xiàn)了解藕，這使得兩個(gè)變

9、換器可以獨(dú)立地分開控制 而不會(huì)相互千擾。如果電網(wǎng)側(cè)出現(xiàn)輕度故障時(shí)，可以通過有效地控制 網(wǎng)側(cè)PWM變換器保持直流母線電壓不變，這樣不至于影響轉(zhuǎn)子側(cè)變換 器的控制，反之，DFIG轉(zhuǎn)子出現(xiàn)不正常運(yùn)行的情況，只需要通過對(duì) 轉(zhuǎn)子側(cè)的有效控制即可，對(duì)網(wǎng)側(cè)PW變換器而言只是相當(dāng)于一個(gè)負(fù)載 擾動(dòng)。這種結(jié)構(gòu)使得這種變換器自身具有對(duì)電網(wǎng)故障有較強(qiáng)的適應(yīng)能 力。 5. 由于這種變換器的網(wǎng)側(cè)變換器采用的是 Boost升壓電路，所 以，只要選取合適的電路參數(shù)，直流母線電壓可以達(dá)到很大，但實(shí)際 上往往根據(jù)器件的容量、耐壓、 DFIG運(yùn)行要求及整個(gè)系統(tǒng)的損耗等 因素綜合決定直流母線電壓的大小。所以電壓型雙PWM變換器的

10、電壓 傳輸比高，對(duì)轉(zhuǎn)子側(cè)輸出電壓的控制能力強(qiáng)，這是 DFIG在電網(wǎng)故障 F不間斷運(yùn)行所希望的 2.6技術(shù)關(guān)鍵和主要技術(shù)指標(biāo) 技術(shù)關(guān)鍵：交直交變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)具有良好的動(dòng)態(tài)和靜態(tài) 性能，其系統(tǒng)輸入輸入功率因素可調(diào)，可以有效地控制和調(diào)節(jié)發(fā)電機(jī) 輸出電功率，并且可以避免發(fā)電機(jī)并網(wǎng)和解列過程對(duì)電網(wǎng)和風(fēng)輪機(jī)造 成電氣與機(jī)械沖擊，尤其適合于功率超過兆瓦的大型風(fēng)力發(fā)電裝置。 主要技術(shù)指標(biāo)： ?額定功率1250kW；功率因數(shù)從0.97感性到0.9容性； ?無功功率545 kVA ;額定轉(zhuǎn)速1100rpm; ?額定電壓690V 士 10%; ?電網(wǎng)頻率50Hz 士 1Hz ?直流電壓：1

11、100V最大功率：1610 (10s); ? 650ms時(shí)間內(nèi)電壓下陷至額定電壓的 60%，由變換器控制調(diào)節(jié)， 不停機(jī)； ?控制方式：采用全數(shù)字化控制； ?電磁兼容性能：可抗2000V脈沖干擾； ?加熱裝置：有；冷卻方式：水冷； ?絕緣標(biāo)準(zhǔn)：GB 3859/93。 2.7使用說明書 產(chǎn)品用途 用于帶齒輪箱的交流勵(lì)磁雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)。為雙饋風(fēng)力發(fā)電用型 采用PW整流+ PW逆變方式，電壓等級(jí)400V 690V,適合發(fā)電機(jī) 組功率從600kW^ 5MW 基本原理 雙饋發(fā)電機(jī)在結(jié)構(gòu)上與繞線式異步電機(jī)相似，即定子、轉(zhuǎn)子均為 三相對(duì)稱繞組，轉(zhuǎn)子繞組電流由滑環(huán)導(dǎo)入，發(fā)電機(jī)的定子接入電網(wǎng)；

12、 而電網(wǎng)通過四象限交直交變流器向發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子供電， 提供交流勵(lì)磁 電流。通過變流器的功率僅為電機(jī)的轉(zhuǎn)差功率， 功率變流器將轉(zhuǎn)差功 率回饋到轉(zhuǎn)子或者電網(wǎng)，雙饋電機(jī)的交直交功率變流器由于只通過轉(zhuǎn) 差功率，其容量?jī)H為電機(jī)額定容量的1/3，因此大大降低了并網(wǎng)變流 器的造價(jià)，網(wǎng)側(cè)和直流側(cè)的濾波電感、支撐電容都相應(yīng)縮小，電磁干 擾也大大降低，也可方便地實(shí)現(xiàn)無功功率控制。 應(yīng)用環(huán)境 變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電變換器，可廣泛應(yīng)用于平原風(fēng)電場(chǎng)、高原 風(fēng)電場(chǎng)、近海風(fēng)電場(chǎng)等環(huán)境，具備較強(qiáng)的防塵、防濕、防鹽霧能力。 能夠適應(yīng)長(zhǎng)距離輸配電的要求，具有較低的諧波污染，更不會(huì)對(duì)電網(wǎng) 產(chǎn)生共振。 ?應(yīng)用在平原或高原風(fēng)電場(chǎng)

13、?應(yīng)用在島嶼和近海岸風(fēng)電場(chǎng) ?應(yīng)用在咼溫或咼寒風(fēng)電場(chǎng) 主要技術(shù)特征 ?額定功率1250kW； ?功率因數(shù)從0.97感性到0.9容性； ?無功功率545 kV ? A; ?額定轉(zhuǎn)速1100rpm; ?額定電壓690V 士 10%; ?電網(wǎng)頻率50Hz 士 1Hz ?直流電壓：1100V最大功率：1610 (10s); ? 650ms時(shí)間內(nèi)電壓下陷至額定電壓的 60%，由變換器控制調(diào)節(jié), 不停機(jī)； ?控制方式：采用全數(shù)字化控制； ?電磁兼容性能：可抗2000V脈沖干擾； ?加熱裝置：有；冷卻方式：水冷； ?絕緣標(biāo)準(zhǔn)：GB 3859/93。 使用和操作 1.準(zhǔn)備工作

14、 在外界環(huán)境條件下采取相應(yīng)措施 散熱(Cooling ) 功率模塊必須采用水冷散熱結(jié)構(gòu)，并滿足以下條件： ?冷卻介質(zhì)水/乙二醇比率取60/40到80/20 ? 流率滿足每分鐘39升 -標(biāo)稱壓力1.5 bar(Pa) ?最大工作壓力3 bar ?壓力損失△ p最大0.8 bar （39升/分鐘，20C） ?在沒有功率減小的情況下，水入口溫升可達(dá) 35C ?水入口溫升到36C?38C時(shí)，系統(tǒng)總功率250kW ?水入口溫升到39C?41C時(shí)，系統(tǒng)總功率150kW從42C起， 變換器被切除； ? IGBT模塊部分應(yīng)具有自動(dòng)溫度保護(hù)裝置，當(dāng)監(jiān)控到溫度異常時(shí), 需采取相應(yīng)的措施。

15、 ?當(dāng)冷卻液溫度上升到 45C以上且沒有降低趨勢(shì)時(shí)，需要啟用 備用冷卻液儲(chǔ)罐。 加熱（Heating ） ?為了使IGBT模塊熱應(yīng)力最小，與變換器功率部件相連部分的冷卻 循環(huán)系統(tǒng)被電加熱。 ?這樣就能夠保證變換器只在冷卻介質(zhì)溫度高于 5度時(shí)被激活。它 的控制與監(jiān)視由WEC控制（部分）進(jìn)行。 ?開關(guān)柜內(nèi)也需安裝加熱回路，以保證在潮濕環(huán)境和機(jī)艙環(huán)境溫度低 于-20 C條件下設(shè)備正常運(yùn)行。 2. 使用操作 -讀出警告和錯(cuò)誤信息 -讀出運(yùn)行計(jì)時(shí)器數(shù)據(jù) -顯示和調(diào)整負(fù)載特征曲線 ?顯示測(cè)試和設(shè)置點(diǎn)數(shù)據(jù)： ?電網(wǎng)電壓 ?發(fā)電機(jī)電壓 ?內(nèi)部電路電壓 ?發(fā)電機(jī)電流 ?速度 ?電網(wǎng)

16、功率 ?時(shí)間和日期的改變 （二）測(cè)試 以下是必須測(cè)試項(xiàng)目： ?絕緣電阻測(cè)量，根據(jù)DIN, VDE標(biāo)準(zhǔn) ?接地電阻測(cè)量，根據(jù)DIN, VDE標(biāo)準(zhǔn) ?冷卻介質(zhì)導(dǎo)管壓力測(cè)試，最小 3.5 bar ?測(cè)量變換器損耗。其中電網(wǎng)側(cè)變換器、發(fā)電機(jī)側(cè)變換器以及 電網(wǎng) 或（和）發(fā)電機(jī)扼流器損耗曲線應(yīng)分別用圖表描述。 ?測(cè)量系統(tǒng)在額定負(fù)載和一半額定負(fù)載情況下的諧波 ?變換器從10分鐘內(nèi)兩次最大功率變?yōu)?0秒鐘內(nèi)兩次 ?測(cè)量功率模塊工作前后的溫度偏差 ?測(cè)量實(shí)際功率輸出與特征曲線之間的調(diào)節(jié)偏差 ?測(cè)量速度變化時(shí)速度調(diào)節(jié)量 ?測(cè)量單位功率因數(shù)時(shí)的無功功率 檢查在系統(tǒng)容差范圍內(nèi)不同速度下變換

17、器的關(guān)機(jī)和重啟情 況 ? 在指定范圍內(nèi)仿真快速電壓變化 ?電壓窗模擬，（60% Un,最大650mS ?用戶界面測(cè)試，以及查詢功能測(cè)試 錯(cuò)誤情況下的測(cè)試： ? 部分負(fù)載和正常負(fù)載時(shí)的電壓失效 ?部分負(fù)載和正常負(fù)載時(shí)的電網(wǎng)監(jiān)測(cè)繼電器釋放 ?在超同步和亞同步狀態(tài)的轉(zhuǎn)子短路 ?位置編碼器失效 ?電網(wǎng)兩相短路 ?電網(wǎng)三相短路 ?散熱能力下降 ? 檢查內(nèi)部配線和設(shè)備 ?檢查工作設(shè)備和線標(biāo)記 ?至少1/4正常負(fù)載下的功能測(cè)試 ?電路斷路器功能測(cè)試 ?電網(wǎng)監(jiān)測(cè)繼電器功能測(cè)試 ?電線電纜連接點(diǎn)扭矩測(cè)試 3、變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)網(wǎng)側(cè)變換器控制 在變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電系

18、統(tǒng)中，雙饋發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子通過爽 PWM 變換器進(jìn)行勵(lì)磁，實(shí)現(xiàn)風(fēng)電機(jī)組風(fēng)能捕獲和定子輸出功率的調(diào)節(jié)。 其 中網(wǎng)側(cè)變換器在能量雙向傳遞的過程中擔(dān)負(fù)著維持直流母線電壓穩(wěn) 定以及調(diào)節(jié)網(wǎng)側(cè)的功率因數(shù)的控制人物，確保整個(gè)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)功率 的靈活調(diào)節(jié)。 由于PR控制器能在靜止坐標(biāo)下對(duì)交流信號(hào)進(jìn)行無穩(wěn)態(tài)誤差調(diào)節(jié) 并且易于實(shí)現(xiàn)低次諧波補(bǔ)償，將其引入到雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)網(wǎng)側(cè)變換 器電流調(diào)節(jié)之中，無需坐標(biāo)旋轉(zhuǎn)變換即可實(shí)現(xiàn)對(duì)交流輸入信號(hào)的無穩(wěn) 態(tài)誤差跟蹤，而且不存在耦合項(xiàng)和前饋補(bǔ)償項(xiàng)， 不依賴系統(tǒng)參數(shù)的精 確估計(jì)，能夠提高系統(tǒng)控制的魯棒性喝電能質(zhì)量。 3.1基于Pi控制器的電網(wǎng)電壓定向控制 3.1.1網(wǎng)側(cè)變換器

19、數(shù)學(xué)模型 網(wǎng)側(cè)變換的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)圖如圖3-1所示 圖3-1網(wǎng)側(cè)變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu) 圖中，ea、耳、ec為交流側(cè)三相電壓源；i a、i b、i c為三相交流側(cè)電流：Vdc為直流測(cè)電壓；L和R分別為盡顯電感及其等效電阻；G 為直流濾波電容；0為電網(wǎng)中點(diǎn)；N為輸出濾波電容的中點(diǎn)；同時(shí)將 轉(zhuǎn)子側(cè)和雙饋點(diǎn)擊看作直流側(cè)負(fù)載，iL為負(fù)載電流，即流向轉(zhuǎn)子側(cè)變 換器電流。 假設(shè)電網(wǎng)三相電壓對(duì)稱穩(wěn)定，并且不考慮器件換相所需要的時(shí) 間，網(wǎng)側(cè)變換器的數(shù)學(xué)模型為 (3-1) L警+ R& ■耳一 %片一 ％ Gt - —% + hsb 4 i/d 式中VNo為N 0兩點(diǎn)電壓；S為開關(guān)函數(shù)，其表達(dá)式為

20、 =1, F相橋臂上管導(dǎo)通，下管關(guān)斷 =0, f相橋臂下管導(dǎo)通.上管關(guān)斷 經(jīng)坐標(biāo)變換，可得同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的模型為 務(wù)=iRJd + 叫 +E』7d 也d+E宀 (3-2) 由上式可以看出，d、q軸電流除受控制電壓量Vd、Vq影響外，還 受耦合項(xiàng)wLiq、wLid和電網(wǎng)電壓擾動(dòng) 曰、Eq的影響。單獨(dú)對(duì)d、q軸 電流作反饋無法清除d、q軸之間的電流耦合，鼻血利用狀態(tài)反饋實(shí) 現(xiàn)d、p軸電流間的解耦。 3.1.2控制系統(tǒng)構(gòu)成 電網(wǎng)電壓定向于d軸后，Eq=0代入式（3-2），則 且=_R i _曲_耳 I dt t q d { (3-3)

21、 由于可建立基于Pi控制器的電網(wǎng)電壓定向矢量控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)，如 圖3-2所示。 圖3-2網(wǎng)側(cè)變換器Pi控制系統(tǒng) 圖中，電壓反饋控制為外環(huán)，電流反饋和電流 Pi調(diào)節(jié)構(gòu)成內(nèi)環(huán)。為 實(shí)現(xiàn)d、q軸電流的解耦，提高系統(tǒng)的抗擾動(dòng)能力，圖中引入了電流 狀態(tài)反饋和電網(wǎng)電壓作為前饋補(bǔ)償。 3.1.3仿真與結(jié)果分析 在Matlab/Simulink 平臺(tái)搭建了圖3-2所示的控制系統(tǒng)，并進(jìn)行 了仿真研究。 主要參數(shù)為：電網(wǎng)額定電壓為 220V;額定功率為50Hz進(jìn)線電 感及等效電阻分別6mH 0.01 ?;直流母線電容為2.4mF。 假設(shè)iq*在1s時(shí)發(fā)生階躍變化，由0變?yōu)?10A，

22、直流母線電壓 Me*恒定為550V,仿真結(jié)果圖3-3所示。 (a)直流母線電壓 O ---q1 T *■*-*- id i — ■ 1 V- 1 095 1 1.05 1,1 O O (b)直流響應(yīng) ―.4 相電壓 104 (C)電網(wǎng)相電壓和相電流 圖3-3網(wǎng)側(cè)變換器Pi控制系統(tǒng)仿真 圖中，圖3-

23、3 (a)為直流母線電壓波形，可以看出直流母線電 壓的到了很好的調(diào)節(jié)，且在ip*階躍變化時(shí)，未對(duì)直流母線電壓的穩(wěn) 定調(diào)節(jié)造成影響；圖3-3 (b)為電流i d和i q響應(yīng)波形，可以看出電 流內(nèi)環(huán)有較快的動(dòng)態(tài)響應(yīng)，對(duì)i q獨(dú)立控制時(shí)，不影響i d (Vdc)的調(diào)節(jié), 進(jìn)而可對(duì)系統(tǒng)的無功功率獨(dú)立調(diào)節(jié)；圖 3-3(c)為電網(wǎng)相電壓和相電 流波形，可以看出，1s以前系統(tǒng)工作在單位功率因數(shù)狀態(tài)。 仿真結(jié)果表明，網(wǎng)側(cè)變換器賽用基于 Pi控制器的網(wǎng)側(cè)電壓定 向矢量控制策略時(shí)，能夠獲得較好的控制性能。 3.2網(wǎng)的變換器PR控制 3.2.1 PR控制器 PR控制器由比例和廣義積分(Gi)環(huán)節(jié)組成，其傳遞

24、函數(shù)為 (3-4) 式中KP、K分別為比例常數(shù)和積分時(shí)間常數(shù)；？ 0為諧振頻率。 圖3-4為PR控制器的波特圖，其中 &=1, Kf = 100, ? 0=50*2 n rad/s。 1 19 ; ■ j 1 J a . / I j ! I 」 J__ 軸頻舉［i) 10 1 . j 一一/ J 1 ) . -.. 1”一【 f ! 10 3 10 角頗率【raw計(jì) 10 圖3-4 PR控制器的波特圖 由圖中可以看出，在角頻率？ 0周圍相當(dāng)窄的頻率帶對(duì)應(yīng)的幅值增益 遠(yuǎn)高于其他頻率處的幅值增益。當(dāng)給定交流信號(hào)的角頻 ？

25、 0時(shí)，s=j ? 0,代入式（3-4）可得，Gr的幅值變得無限大，即可實(shí)現(xiàn)交流輸入 信號(hào)的無穩(wěn)態(tài)誤差跟蹤。這樣只需要設(shè)置？0為電網(wǎng)電壓的基波角頻 率即可對(duì)網(wǎng)側(cè)變換器電流可進(jìn)行控制。 修改式（3-4 ）廣義積分項(xiàng)中的？ 0為h ? ? 0 （h=3,5,7 ）可得諧波 補(bǔ)償項(xiàng) （3-5） 由于這些諧波補(bǔ)償項(xiàng)只對(duì)頻率在 h ? ? 0附近的信號(hào)響應(yīng)，所 以可在PR控制器基礎(chǔ)上疊加某次諧波的補(bǔ)償項(xiàng)，即可實(shí)現(xiàn)對(duì) h次諧 波的補(bǔ)償，并且在電網(wǎng)電壓不平衡時(shí)，可同時(shí)對(duì)正負(fù)序諧波進(jìn)行補(bǔ)償。 為了便于PR控制器在數(shù)字系統(tǒng)中的離散化實(shí)現(xiàn)，將廣義積分項(xiàng) 分解為兩個(gè)簡(jiǎn)單的積分環(huán)節(jié) $ 1 , 咻)=

26、一5 y(s) (3-6) 上式可由圖3-5所示框表示，廣義積分項(xiàng)分解為兩個(gè)簡(jiǎn)單積分環(huán)節(jié), 使得PR控制器的數(shù)字實(shí)現(xiàn)更加容易。 圖3-8 PR控制下的電網(wǎng)電壓和電流 25 圖3-5廣義積分項(xiàng)分解示意圖 322 PR控制系統(tǒng)構(gòu)成 圖3-6為網(wǎng)側(cè)變換器PR控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)。  由圖中可以看出，只需要將檢測(cè)得到的三相交流電流化到兩相靜 止坐標(biāo)系下，與給定信號(hào)的偏差作為 PR控制的輸入，PR空制器的輸 入，PR控制器的輸出為電壓控制指令，該指令電壓空間矢量脈寬調(diào) 節(jié)(SVPWM后生成開關(guān)信號(hào)送到變換器主電路，產(chǎn)生實(shí)際所需的交 流控制電壓，使電流跟隨參考值變化。 與雙

27、閉環(huán)Pi控制策略對(duì)比可以看出，網(wǎng)側(cè)變換器PR控制方式省 去了電流及電壓控制指令的左邊旋轉(zhuǎn)變換，省去了耦合項(xiàng) ？Liq、？Lid 和前饋補(bǔ)償項(xiàng)Ed,從而消除了電流參數(shù)和電網(wǎng)電壓對(duì)系統(tǒng)控制的影 響，減小控制算法實(shí)現(xiàn)的難度提高系統(tǒng)魯棒性。 3.2.3仿真與結(jié)果分析 1) PR控制系統(tǒng)網(wǎng)側(cè)變換器功能實(shí)現(xiàn) 圖3-7為網(wǎng)側(cè)變換器控制下的電流響應(yīng)波形 o 0.05 0J5 (a)參考電流和反饋電流 0 (<淑瞬曄費(fèi) - 一一」 [— 毎竺1 ——error I 時(shí)問(s) O 005吋俺⑼J 0-15 (b)社流謀差 ———— — (c)電流誤差

28、 圖3-7 PR控制下的電流響應(yīng) 有圖中可以看出，電流反饋值能夠迅速跟蹤參考值的變化， 實(shí)現(xiàn) 對(duì)電流內(nèi)環(huán)給定電流的跟蹤控制。 仿真中令無功電流給定iq *=0，得到圖3-10所示電網(wǎng)相電壓和相 電流波形 -200 — D.05 <<爭(zhēng)萼4)<>叵爭(zhēng)眾凌曲 相筆壓 --J ■相電貢 0.1 0,15 時(shí)間待)  由圖中可以看出，電網(wǎng)電流波形為正弦且電壓、電流相位一致，實(shí)現(xiàn) 了網(wǎng)側(cè)變換器輸入電流正弦和功率因數(shù)調(diào)節(jié)的控制任務(wù)。 依照?qǐng)D3-6所示的控制系統(tǒng)，直流側(cè)電壓給定值 Vdc*=550V，仿 真得到的直流母線電壓波形如圖 3-9所示。 >)H欄SS時(shí)崽W 0

29、 0.05 0J 0.15 02 0.25 0.3 時(shí)間(S) 0 圖3-9 PR控制下的直流母線電壓 由圖中可以看出，之母線電壓短暫調(diào)節(jié)后達(dá)到穩(wěn)定， 實(shí)現(xiàn)了網(wǎng)側(cè) 變換器直流電壓穩(wěn)定的控制任務(wù)。 2)PR控制器諧波補(bǔ)償性能 為驗(yàn)證PR控制系統(tǒng)中的諧波補(bǔ)償優(yōu)勢(shì)，分別對(duì)不含諧波和帶有 補(bǔ)償兩種情況進(jìn)行仿真。取不含諧波補(bǔ)償?shù)姆€(wěn)態(tài)電網(wǎng)電流，并對(duì)其進(jìn) 行FFT分析，得到圖3-10所示的電流和頻譜。 OJ5 0.155 0.16 0.165 0.17 0*75 時(shí)問<> (a)電網(wǎng)電流 (b)電網(wǎng)電流頻譜 圖3-10不換諧波補(bǔ)償?shù)腜R控制系統(tǒng)電網(wǎng)

30、電流及其頻譜 由圖中可以看出，電網(wǎng)電流波形有一定的畸變，并且所含的 3、5、7 次諧波進(jìn)行補(bǔ)償，得到圖3-11所示的電流和頻譜。 20 0.15 0155 0.16 0165 0.17 0175 0.10 時(shí)間＜&) (a)電網(wǎng)電流 45 0.8- 6 OB J I. I I 11111 1111.1 5 10 15 20 諧波次數(shù) (b)電網(wǎng)電流傾港 與圖3-10對(duì)比可以看出，翻涌諧波補(bǔ)償后，電流畸變減小且 3、5、 7次諧波得到了較好的抑制 4. 變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)轉(zhuǎn)子側(cè)變換器控制 在雙PWM變換器中，

31、網(wǎng)側(cè)變換器的主要功能是控制直流電壓的 穩(wěn)定和獲得良好的輸入性能，不直接參與對(duì)雙饋電機(jī)乃至整個(gè)風(fēng)力發(fā) 電系統(tǒng)的控制。雙饋電機(jī)以及整個(gè)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)都是通過轉(zhuǎn)子側(cè)變換 器來實(shí)現(xiàn)的。因此轉(zhuǎn)子側(cè)變換器的控制有效與否直接決定了整個(gè)變速 恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)的性能。 由于轉(zhuǎn)子側(cè)變換器的控制任務(wù)主要是實(shí)現(xiàn)對(duì)雙饋電機(jī)的有功、 無 功功率的解耦控制，所以下面駐澳圍繞雙饋電機(jī)解耦控制進(jìn)行展開， 對(duì)目前常用的基于PI控制器的定子磁鏈定向矢量控制及自適應(yīng) PR控 制策略進(jìn)行說明。同時(shí)對(duì)1.5MW的風(fēng)力發(fā)電機(jī)組進(jìn)行仿真。 4.1基于PI控制器的定子磁鏈定向矢量控制 由于雙饋電機(jī)具有高階、非線性、強(qiáng)耦合的特點(diǎn)，直接

32、對(duì)其進(jìn)行 控制難度很大。通過矢量變換可簡(jiǎn)化電機(jī)內(nèi)部各變量間的耦合關(guān)系， 簡(jiǎn)化了控制，理論上可以使交流電機(jī)在某些方面具有和直流電機(jī)一樣 的控制效果。 在雙饋電機(jī)中，共有七個(gè)基本矢量：定子電壓、轉(zhuǎn)子電壓、定子 電流、轉(zhuǎn)子電流、定子磁鏈、轉(zhuǎn)子磁鏈和氣隙磁鏈。選擇不同的矢量 定向，將會(huì)獲得不同的控制效果。變速恒頻風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)中常用的定 向矢量有氣隙磁鏈?zhǔn)噶?、定子電壓矢量、定子磁鏈?zhǔn)噶?。?dāng)采用氣隙 矢量定向時(shí)，電機(jī)的端電壓矢量與參考軸之間會(huì)有一定的相位差， 電 流的有功分量和無功分量的計(jì)算比較復(fù)雜。 考慮到雙饋電機(jī)在工頻下 運(yùn)行，尤其是兆瓦級(jí)的大功率電機(jī)，定子電阻上的壓降遠(yuǎn)比定子電壓 之間正好相差9

33、0度，因此，在實(shí)際應(yīng)用中通常采用定子電壓定向或 定子磁鏈定向。在電網(wǎng)電壓發(fā)生較大波動(dòng)時(shí)，定子電壓定向矢量控制 效果不太理想?？紤]到定子磁鏈觀測(cè)比較方便，而且誤差相對(duì)較小， 本文采用定子磁鏈定向。 4.1.1雙饋電機(jī)控制系統(tǒng)構(gòu)成 根據(jù)式（4-1）構(gòu)建了基于PI控制器的轉(zhuǎn)子側(cè)變換器解耦控制系 統(tǒng)，如圖4-1所示。 電網(wǎng) 圖4-1 PI控制下轉(zhuǎn)子變換器解耦控制系統(tǒng) 由于最大風(fēng)能捕獲控制與無功電流無關(guān)，無功電流給定給定值ird 可以根據(jù)電網(wǎng)對(duì)風(fēng)電系統(tǒng)的無功要求計(jì)算得出，或者從最小的電機(jī)銅 耗、減少雙PWM變換器損耗等角度考慮。利用定子輸出無功功率Q1與 ird的關(guān)系確定，二者關(guān)系為

34、: (4-1) 對(duì)于圖中定子磁鏈觀測(cè)器的實(shí)現(xiàn)， 采用基于定子電壓和同步轉(zhuǎn)速 的U-w/1法。該方法原理簡(jiǎn)單，實(shí)現(xiàn)比較容易，誤差也比較小，是變 速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)中采用較多的磁鏈觀測(cè)方法。 圖4-2基于定 子電壓和同步轉(zhuǎn)速的U-wfi法的定子磁鏈觀測(cè)器結(jié)構(gòu)圖。 圖4-2定子磁鏈觀測(cè)器結(jié)構(gòu)圖 圖中，Usa、Usb、Usc分別為電網(wǎng)三相電壓；Us：.、Us\分別為三相電壓 經(jīng)過靜止坐標(biāo)變換后的〉、［軸分量；％為定子電壓矢量的相角；刃 為定子磁鏈?zhǔn)噶康南嘟? 4.1.2仿真與結(jié)果分析 在Matlab/Simulink 下，建立了圖4-1所示的仿真模型，對(duì)1.5MW勺

35、 風(fēng)電機(jī)組進(jìn)行仿真. 主要參數(shù)如下： 風(fēng)力機(jī)參數(shù)：風(fēng)機(jī)類型為水平軸，上風(fēng)向；額定功率為. 1.5MW; 切入風(fēng)速為3.5m/s;葉輪直徑為70m:齒輪箱傳動(dòng)比為95:空氣密度為 1.225 kg/m3。 雙饋電機(jī)參數(shù)：丫幾聯(lián)接，兩對(duì)極；額定功率為1.5MW額定頻 率為50HZ:定子額定電壓為690V;定子電阻和自感分別為 0.0025“、 0.0045H，轉(zhuǎn)子電阻和自感分別為 0.0028「、0.0046H:互感為0.00446H: 機(jī)組轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為77,96 kg/m2（參數(shù)均已折算到定子側(cè)）. 因?yàn)橄到y(tǒng)的機(jī)械慣性很大，可以認(rèn)為仿真中機(jī)組轉(zhuǎn)速不變（設(shè)定風(fēng)速 為5m/s），所以仿真中未

36、設(shè)置功率外環(huán)控制，對(duì)轉(zhuǎn)子電流指令突變下 系統(tǒng)的運(yùn)行情況進(jìn)行了分析.在第 9s時(shí)刻，轉(zhuǎn)子電流毋由分量指令 由-400A突變?yōu)?00A;在9.5s時(shí)刻，轉(zhuǎn)子電流g軸分量指令由300A 突變?yōu)?00A,可得到轉(zhuǎn)子電流d、q軸分量響應(yīng)波形，如圖4-3所示。 800 600 400 200 -200 *600 10 時(shí)間⑹ 圖4-3轉(zhuǎn)子電流d、q軸分量 由圖中可以看出，轉(zhuǎn)子電流的q軸分量指令發(fā)生階躍變化，其d 1.5 X 10* 85 8 * 9.5 10 軸分量ird保持不變，獨(dú)立調(diào)節(jié)有功功率：當(dāng)風(fēng)速恒定，轉(zhuǎn)子電流的 d 軸分量指令發(fā)生階躍變化時(shí)，其q軸分量ird保持不變，獨(dú)

37、立調(diào)節(jié)無功 功率。相應(yīng)的定子輸出有功功率和無功功率波形如圖 4-4所示。 -1.5 圖4-4定子輸出有功功率和無功功率波 仿真結(jié)果表明，采用基于 PJ控制器的定子磁鏈定向矢量控制策 略，可以實(shí)現(xiàn)雙饋電機(jī)有功功率與無功功率解耦控制。 4.2自適應(yīng)PR控制 基于Pl控制器的定子磁鏈定向的矢量控制策略很好地實(shí)現(xiàn)雙饋 電機(jī)有功功率與無功功率解耦控制，但是電機(jī)在運(yùn)行中由于磁路飽和 將會(huì)引起電感的變化，溫升將會(huì)引起電阻的變化，電機(jī)參數(shù)的變化將 會(huì)引起補(bǔ)償項(xiàng)不準(zhǔn)確，從而影響了系統(tǒng)的控制精度。本文提出一種自 適應(yīng)PR控制策略，該策略利用PR控制器能夠在靜止坐標(biāo)系下對(duì)其諧 振頻率的交流信號(hào)進(jìn)行無靜差調(diào)

38、節(jié)的優(yōu)勢(shì)，應(yīng)用于轉(zhuǎn)子側(cè)變換器電流 控制中，無補(bǔ)償項(xiàng)，無需電機(jī)參數(shù)的精確估計(jì)，可提高系統(tǒng)的控制性 厶匕 冃能 421自適應(yīng)PR控制系統(tǒng)構(gòu)成 在變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)中，由于風(fēng)速的隨機(jī)性和不確定 性，轉(zhuǎn)子電流頻率在不斷變化，且為轉(zhuǎn)差頻率 ws。由于PR控制器能 夠在靜止坐標(biāo)系下對(duì)其諧振頻率的交流信號(hào)進(jìn)行無靜差調(diào)節(jié)，因此, 可使諧振頻率wo =Ws，即可對(duì)轉(zhuǎn)子電流進(jìn)行自適應(yīng)調(diào)節(jié)。 圖4-5為PR 控制下轉(zhuǎn)子變換器解耦控制系統(tǒng)框圖 圖4-5 PR控制下轉(zhuǎn)子變換器解耦控制系統(tǒng) 由圖4-1和圖4-5對(duì)比可以看出，基于PI控制器的定子磁鏈定 向矢量控制系統(tǒng)引入了與電機(jī)參數(shù)相關(guān)的前饋

39、補(bǔ)償項(xiàng)， 且需要兩次坐 標(biāo)旋轉(zhuǎn)變換：而自適應(yīng)PR控刮系統(tǒng)不舍與電機(jī)參數(shù)相關(guān)前饋補(bǔ)償項(xiàng)， 減少了坐標(biāo)旋轉(zhuǎn)，從而減小了控制算法實(shí)現(xiàn)的難度， 提高了控制系統(tǒng) 的魯棒性. 422無靜差理論驗(yàn)證 用傳遞函數(shù)來表示圖4-5所示的PR電流控制系統(tǒng)模型，得到圖 4-6所示的結(jié)構(gòu)。 (4-2) (4-3) 圖4-6轉(zhuǎn)子側(cè)變換器電流控制系統(tǒng)框圖 由于開關(guān)頻率比較高，為分析方便，忽略功率變換單元延遲和采 樣延遲，PWM變換器用一個(gè)簡(jiǎn)單的增益環(huán)節(jié)kpwm來代替.由圖4-6可 得，電流參考信號(hào)與實(shí)際值之間的傳遞函數(shù)為 D八ba⑹（） KPWMGPR（Si $叫 +R「+K

40、p 伽 (f) 如果并令s=jw且Wo設(shè)置為轉(zhuǎn)差頻率，得到 斥伽）二-—廠下 伽）0 Wo） _ KPWMKb ^Jw0）_ | 由上式可以看出，PR控制器的諧振頻率等于被控對(duì)象的頻率時(shí), PR控制器能夠?qū)崿F(xiàn)被控對(duì)象的無靜差控制，且不受控制參數(shù) Kp Ki 和電機(jī)參數(shù)Lr、和Rr的影響。 (4-4) 類似地，可以得到干擾電壓和給定電流之間的傳遞函數(shù)為 _ 13—七 Ry) l-KPWMGpR (s)/(strLr+Rr) 由于擾動(dòng)量與被控量有相同的頻率，因此可令代入上式得 (4-5) W 一 = :—二 0 KpwMKi 伽 ) 上式表明，PR控制

41、器可完全抑制同頻率的正弦擾動(dòng)，且同樣不受 0 控制魯數(shù)和電機(jī)參數(shù)的影響。 423仿真與結(jié)果分析 PR 仿 根據(jù)圖4-5所示的自適應(yīng)PR控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)，本節(jié)對(duì)自適應(yīng) 控制策田變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)的性能進(jìn)行了數(shù)字仿真研究。 真中，轉(zhuǎn)子電流d、q軸分量指令由功率外環(huán)給定，以實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)的最 大風(fēng)能捕獲。 圖4-7為轉(zhuǎn)子側(cè)變換器在自適應(yīng)PR控制下轉(zhuǎn)子電流的動(dòng)態(tài)響應(yīng) 0 005 0,1 0,15 MIQ(b) {一買探爭(zhēng) (a)電流給定 <一B遐瞎巒 0 0.05 OJ 時(shí)間仿｝ (b)電流反饋 O.!5 gr釜至曲 o 4 0.05 (c)電流誤

42、差 ■L _ . i -— 丄 一亠一 0.02 0Q4 OOB M 0.12 時(shí) rHj(s) (d)電流誤差 圖4-7轉(zhuǎn)子電流動(dòng)態(tài)響應(yīng) 由圖中可以看出，轉(zhuǎn)子電流反饋值能夠迅速跟蹤給定值的變化 在10s時(shí)刻風(fēng)速由5m/s階躍變化為8m/s,在16s時(shí)刻無功功 率給定值由0階躍變化為-400000var，得到圖4-8所示的定子有功、 無功功率的響應(yīng)波形 -■>■誓疋屛 *6昌* 圖4-8定子有功功率、無功功率的階躍響應(yīng) 由圖中可以看出，雙饋風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)在自適應(yīng) PR控制策略下能 夠?qū)崿F(xiàn)有功、無

43、功功率的解耦控制。 圖4-9為系統(tǒng)由亞同步到超同步過渡過程中轉(zhuǎn)子相電流的變化 過程。 # ■ T 10 10.5 11 11.5 12 1Z5 時(shí)間僅） 圖4-9從亞同步到超同步的過渡過程中轉(zhuǎn)子相電流 由圖中可以看出，在電流頻率發(fā)生變化時(shí)， PR控制器仍能保持 較好的控制效果，實(shí)現(xiàn)了轉(zhuǎn)子電流的平穩(wěn)過渡，證實(shí)了 PR控制器的 自適應(yīng)性。 圖4-10為系統(tǒng)單位功率因數(shù)控制時(shí)的定子相電壓和相電流波 形。在無功功率給定為0的情況下，系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)了較好的功率因數(shù)調(diào)節(jié) 圖4.10 PR控制下的定子相電壓和相電流 仿真結(jié)果表明，在自適應(yīng) PR控制策略下，系統(tǒng)具有較好的穩(wěn)

44、態(tài) 和動(dòng)態(tài)性能 5、應(yīng)用前景和適用范圍 5.1應(yīng)用前景 近年來，新能源產(chǎn)業(yè)迅速發(fā)展。在新能源開發(fā)中，變速恒頻變 換器技術(shù)以其特有的結(jié)構(gòu)優(yōu)勢(shì)在風(fēng)電、 水電、潮汐發(fā)電等新能源開發(fā) 方面有著巨大的應(yīng)用潛力。在一定的調(diào)速范圍內(nèi)對(duì)于風(fēng)機(jī)、泵類負(fù)載, 變換器的使用可以顯著降低電機(jī)的負(fù)載容量，減少前期投資。另外， 在次同步速下，通過轉(zhuǎn)子側(cè)變換器對(duì)轉(zhuǎn)差功率的饋出達(dá)到了節(jié)能調(diào)速 的目的。 變換器技術(shù)蓬勃發(fā)展，變速恒頻變換器技術(shù)以快速實(shí)用，其單機(jī) 容量已經(jīng)達(dá)到兆瓦級(jí)，迅速成為風(fēng)電首選技術(shù)。變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā) 電變換器技術(shù)的發(fā)展為風(fēng)力發(fā)電技術(shù)向容量更大、效率更高方向的發(fā) 展奠定了基礎(chǔ)，變換器技術(shù)和風(fēng)力發(fā)電

45、技術(shù)的有機(jī)結(jié)合也將會(huì)使風(fēng)力 發(fā)電的成本更低。可以肯定變換器技術(shù)將會(huì)在今后發(fā)電技術(shù)發(fā)展過程 中發(fā)揮越來越重要的作用。 近二十年來，變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電變換器技術(shù)取得了許多非常 有意義成果，我國(guó)變換器產(chǎn)業(yè)化上也取了很大進(jìn)展。 我們相信雙饋?zhàn)?速恒頻風(fēng)力發(fā)電技術(shù)必將未來相當(dāng)長(zhǎng)一段時(shí)間領(lǐng)域扮演非常重要角 色。 5.2適用范圍 變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電變換器，可廣泛應(yīng)用于平原風(fēng)電場(chǎng)、高原風(fēng) 電場(chǎng)、近海風(fēng)電場(chǎng)等環(huán)境，具備較強(qiáng)的防塵、防濕、防鹽霧能力。能 夠適應(yīng)長(zhǎng)距離輸配電的要求，具有較低的諧波污染，更不會(huì)對(duì)電網(wǎng)產(chǎn) 生共振。 ?應(yīng)用在平原或高原風(fēng)電場(chǎng) ?應(yīng)用在島嶼和近海岸風(fēng)電場(chǎng) ?應(yīng)用在咼溫或咼寒風(fēng)

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