優(yōu)秀畢業(yè)論文幾種單級化工離心泵結構設計

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1、哈爾濱工業(yè)大學2007屆本科優(yōu)秀畢業(yè)設計（論文）選集 幾種單級化工離心泵結構設計 機電工程學院：王世乾 指導教師：王洪祥 摘 要：在化工業(yè)中，參與反應的原料、中間產(chǎn)品經(jīng)常是流體，輸送各種流體的泵，被稱為化工廠的心臟?，F(xiàn)代化工裝置發(fā)展飛速，對泵的要求也相應地越來越高。本文對離心泵結構設計的基本理論進行了概述，根據(jù)給定參數(shù)，以磁力化工離心泵為例，采用速度系數(shù)法對葉輪和壓出室進行了水力設計，并根據(jù)所設計的結構尺寸，對磁力離心泵進行了徑向力和軸向力的平衡計算、鍵連接強度校核、汽蝕余量計算等工作。完成了磁力離心泵的結構設計與計算工作，并設計了四種結構不同的化工離心泵。 關鍵詞：離心泵；速度

2、系數(shù)法；葉輪；壓出室；汽蝕余量 Abstract：In chemical industry, the raw materials and semifinished products in reactions are mostly of liquid, while the pumps carrying them are called as the heart of a chemical factory. Today, the modern chemical equipments are developing at a very fast speed, and their demand on p

3、umps becomes higher and higher. In this thesis, the basic structure design theory of centrifugal pumps is reviewed, and according to the given parameters, the whole design and calculation work is done, with the magnetic chemical centrifugal pump as an example. The impeller and volute casing are desi

4、gned using the speed coefficient method. Basing on the designed structure, some forward and checking computations are carried out, including the axial and radial force balance computations, the key link strength check, the vapor corrosion allowance calculation, and so on. In this graduation design,

5、the total design and computation work of the magnetic chemical centrifugal pump is fulfilled, and four assemblage drawings of centrifugal pumps of different types are finished. Key words：Centrifugal pump speed coefficient method impeller volute casing vapor corrosion allowance 1 引 言 化工離心泵在石

6、油、化工、制藥等領域廣泛應用，這是由于其具有性能適用性高、體積小、結構簡單、操作容易、流量均勻、壽命長等突出優(yōu)點。磁力驅動離心泵(簡稱磁力泵)是將永磁聯(lián)軸器的工作原理應用于離心泵的新產(chǎn)品，磁力傳動密封具有全密封特點，是采用一對永磁聯(lián)軸器將電機力矩透過隔板和間隙傳遞給一個密封容器內(nèi)的轉子旋轉，運轉時無接觸、無軸封，工作可靠、壽命長，減少了環(huán)境污染，比機械密封具有更加廣闊的應用前景。本文的研究和設計任務主要有：設計四種基本工況參數(shù)相同、結構不同的離心泵，并繪制其裝配圖；對磁力離心泵進行完整的水力設計計算和校核計算。 2 磁力離心泵的結構設計 2.1 離心泵結構設計的基本理論 到目前為止，

7、工程上實用的離心泵水力設計方法主要有：模型換算法，速度系數(shù)法，面積比原理，自由旋渦理論等。本文采用速度系數(shù)法對離心泵進行水力設計，速度系數(shù)法又稱設計系數(shù)法，其實質(zhì)也是一種相似設計法，所不同的是模型換算法是以一臺模型泵為基礎。在文獻[3]中，Stepanoff專門用一章的篇幅詳細討論了比速和設計系數(shù)之間的關系，在統(tǒng)計大量實測的基礎上提出了著名的Stepanoff速度圖。國內(nèi)90年代初，張俊達[4]和何希杰[5]等對近年來的優(yōu)秀模型進行了重新統(tǒng)計，提出了一些系數(shù)和規(guī)律。 2.2 磁力離心泵的結構設計 泵的主要參數(shù)給定如下： 流量： Q=50m3/h=0.014m3/s 揚程：

8、 H＝20m 轉速： n=2900rpm 比轉速： ns=130 1. 泵效率的估算和原動機的選擇 根據(jù)有關資料，估得泵水力效率為0.85，容積效率為0.97，機械效率為0.95，則總效率=0.79， 進而可得泵軸功率為P=3.4kW, 計算功率Pj =4.05kW, 選額定功率為5.5kw，轉速為2900rpm，效率為85.5%的電動機，即為：Y132S1-2 電動機。 2. 泵軸軸徑和輪轂直徑計算 根據(jù)泵軸材料，力學參數(shù)，初步給定泵軸直徑d=20mm, 輪轂直徑dh =30mm。 3. 葉輪的水力設計計算 查文獻[9]和經(jīng)計算得，葉輪進口流速v0=3.47mm，葉

9、輪進口直徑Dj=80mm，葉輪葉片數(shù)Z=6，葉片出口安放角=30，葉輪外徑D2=138mm，葉片厚度S=2mm，葉輪出口軸面速度vm2=2.77m/s，葉輪出口寬度b2=13mm。 根據(jù)求出的尺寸D2、 b2、Dj和dh，參考相近的ns的葉輪圖紙，繪制葉輪的軸面投影圖，如圖2-1所示。葉輪為了得到較好的抗汽蝕性能，使進口邊處液流過流斷面面積比葉輪進口有效面積大1.1~2.5倍，在本設計中為1.46倍。作圖表和曲線檢查軸面液流過流斷面面積變化，如表2-1和圖2-2所示?？梢钥闯觯S面液流過流斷面面積變化曲線接近直線，變化較為均勻，有利于降低水力損失。 表2-1葉輪軸面液流過流斷面面積變化表

10、 位置 1 2 3 4 5 L(mm) 0 17.228 32.106 44.47 54.192 b(mm) 21.16 22.703 16.504 14.133 13 Rc (mm) 27.559 34.479 48.046 59.568 69 A (mm2) 4354 4915 4980 5279 5633 圖2-1 葉輪的軸面投影圖 圖2-2 軸面液流過流斷面面積變化 葉輪流線b-b的w-L曲線和vu?r-L驗算表和曲線分別如表2-2和圖2-3所示，表2-2是經(jīng)過簡化的流線驗算表

11、，其它流線從略。從驗算曲線可以看出，兩條曲線彎曲的不厲害，沒有極大極小值出現(xiàn)，而是直線或接近直線，說明之前的葉輪的設計合理。 表2-2 b-b流線檢驗計算表 軸面 單位 0 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ Ⅵ Ⅶ Ⅷ Δl mm 0 2.877 3.314 3.543 3.736 4.287 5.436 6.341 6.351 β/ 度 23 23 23 23.2 26.5 29.6 30 30 30 ΔL= Δl/ sinβ/ mm 0 7.36 8.48 8.99 8.43 8.68 10.87 12.68 1

12、2.7 L=ΣΔL mm 0 7.36 15.84 24.83 33.26 41.94 52.81 65.49 78.19 λ/ 度 66.5 77.2 83 86.2 85.3 86 88.5 88.6 90.4 φ 度 21.3 22.5 22.8 23.2 26.4 29.5 29.99 29.99 30 S mm 1 1.5 2.2 2.4 3 3 3 3 3 r mm 35.727 37.979 40.797 43.055 46.65 50.883 56.313 62.651

13、 69 w= vm/sinβ/ m/s 8.14 7.78 7.63 7.74 7.4 6.8 6.42 6.08 5.94 vu= u- vm/ tanβ/ m/s 3.34 4.37 4.44 8.83 7.02 9.95 11.53 13.76 15.796 vur m2/s 0.12 0.17 0.19 0.235 0.33 0.51 0.65 0.86 1.09 圖2-3 b-b的檢驗曲線圖 4. 壓出室的設計 離心泵的壓出室是指葉輪出口法蘭盤至離心泵出口法蘭盤的過流部分。 先進行蝸形體的計算，查文

14、獻[9]和經(jīng)計算得，蝸形體基圓直徑D3=150mm，蝸形體進口寬度b3=20mm，蝸形體隔舌的舌角=15，隔舌起始角=22，然后計算蝸形體各個斷面面積，再設計計算擴散管的尺寸。蝸形體斷面面積計算示意圖如圖2-4所示，蝸形體各斷面尺寸如圖2-5所示，蝸形體平面圖如圖2-6所示。 5. 磁力聯(lián)軸器的設計 根據(jù)本設計的具體情況，內(nèi)、外轉子的材料選用銣鐵硼，它的性能參數(shù)如下：剩余磁感性強度：Br(Gs)=10500～11500，磁感應矯頑力：Hc(Oe)=8000～10000，最大磁能積：BHmax=24～27(106)，居里點：310。確定內(nèi)、外磁鋼的尺寸的原則：已知磁鋼厚度，則它的寬度為2～3

15、倍的厚度，長度為3～ 圖2-4 蝸形體斷面面積計算示意圖 圖2-5 蝸形體各斷面 圖2-6 蝸形體平面圖 5倍的厚度，所以可知磁塊尺寸為：寬12mm，厚6mm，長28.6mm，平均直徑109mm，總間隙6.1mm，內(nèi)外磁鋼的數(shù)目為12個，即m=12均勻分。經(jīng)扭矩驗算，所設計的磁力聯(lián)軸器滿足扭矩要求。 6. 滑動軸承的設計 根據(jù)文獻[12]等，以及已經(jīng)設計的泵的結構尺寸，取滑動軸承長度L=55mm，壁厚bb=9.8mm，間隙為0.2mm。 2.3 磁力離心泵的其它校核與計算 本文針對磁力離心泵進行了其他相關計算，主要有

16、： 1. 徑向力與軸向力的計算 當離心泵工作在偏離設計工況點時，蝸室各斷面中的壓力不相等，液體作用于葉輪出口處的圓周面上的壓力也各不相等，導致徑向力的產(chǎn)生。經(jīng)計算，徑向力FR=13.5N，可見此力較小，可不采取平衡措施。 在單吸離心式葉輪的吸入口處，后蓋板的前側面受吸入壓力的作用，而其后側面受高壓的作用。此外，由于兩側密封泄漏不相等的各種影響，葉輪兩蓋板上的液體壓力分布情況也不相同。因此液體作用于葉輪上的力是不平衡的，于是產(chǎn)生作用在葉輪上的軸向力F1。此力與軸平行，從后蓋板指向葉輪進口。液體流入葉輪進口及從葉輪出口流出的速度大小及方向均不相同。因此，在葉輪上作用著一個動反力F2，此力也是

17、軸向的，但與F1的方向相反。經(jīng)計算，軸向力Fa=F1-F2=77.6N，采取平衡孔進行平衡。 2. 鍵鏈接的強度校核 經(jīng)驗算，泵軸上所使用的鍵均滿足強度要求。 3. 汽蝕余量 泵在運轉中，若其過流部分的局部區(qū)域(如葉輪葉片進口稍后的某處)。液體的絕對壓力下降到所抽送液體當時溫度下的汽化壓力時，液體便在該處開始汽化，形成汽泡(汽泡內(nèi)部的壓力約等于汽化壓力)。這些汽泡隨液流向前運動至高壓區(qū)時，汽泡周圍的高壓液體使汽泡急劇地縮小以至凝結，在汽泡消失的同時，液體質(zhì)點以高速(由于汽泡破裂)填充空穴，發(fā)生互相撞擊而形成強烈的水擊，使過流部件受到腐蝕和破環(huán)。實測結果表明，這種水擊可使局部壓力高達50

18、MPa。上述過程稱為汽蝕。汽蝕導致噪音和振動，破壞過流部件，使泵性能下降。本文取泵汽蝕余量為2.85m。 結 論 本設計所研究的是生產(chǎn)實際問題，即化工離心泵的結構設計，本文按照一般的機械設計步驟，通過對現(xiàn)有資料和理論的研究及市場調(diào)查，設計出四種不同結構的離心泵，并針對磁力離心泵進行設計計算，本文主要完成以下幾方面的工作： (1)用速度系數(shù)法確定葉輪的基本尺寸。根據(jù)求出的葉輪尺寸參考ns相近的葉輪圖紙繪制葉輪的軸面投影圖，并且進行了軸面液流過流斷面面積的變化進行檢驗校核。 (2)對離心泵的壓出室進行設計，確定它的基本參數(shù)和水力尺寸。 (3)計算徑向力和軸向力，并對它們進行平衡，本

19、文所設計的泵，均采用平衡孔來平衡軸向力，結構簡單。 (4)所設計的磁力離心泵采用磁力聯(lián)軸器，使設計的離心泵達到了完全密封的效果，很好的解決了以往離心泵所出現(xiàn)的泄露問題。 (5)采用相似的基本參數(shù)，設計了四種結構不同的離心泵，并繪制了相應的裝配圖。 由于泵的水力設計和磁力聯(lián)軸器的完全分析和計算是非常的復雜的，加之某些條件的局限，本文對離心泵設計計算的分析還不是很全面，還有很多有意義的方向值得大家研究和攻關。 參考文獻 1 沈陽離心泵研究所，中國農(nóng)業(yè)機械化科學研究院. 葉片泵設計手冊. 北京：機械工業(yè)出版社，1983，42-540 2 Stepanoff A J. Centrifugal and Axial Flow Pumps. 2nd. New York: John Wiley& Sons/ Inc, 1957 3 李多民. 磁力傳動泵密封套的設計計算. 水泵技術，1996, 10-12 139 - -