圓鋼管(高強(qiáng))混凝土壓彎構(gòu)件承載力計算方法探

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1、鋼管（高強(qiáng)）混凝土壓彎構(gòu)件承載力計算方法探討決 劉威I韓林海2堯國皇 摘 要 本文簡要論述了圓鋼管混凝土的研究現(xiàn)狀，介紹了 LRFD（1994）、AIJ（1997）、EC4（1996） 和DL/T5085-l999（1999）設(shè)計規(guī)程中關(guān)于圓鋼管混凝土構(gòu)件的設(shè)計方法?通過對試驗(yàn)數(shù)據(jù)的匯集 和分析，比較了各規(guī)程對鋼管普通強(qiáng)度和鋼管高強(qiáng)度混凝土構(gòu)件的計算結(jié)果，討論了各規(guī)程設(shè) 計公式對于鋼管高強(qiáng)混凝土的適用情況. 關(guān)鍵詞：鋼管混凝土；高強(qiáng)混凝土；梁柱；承載力 V圓鋼管混凝土研究現(xiàn)狀 鋼管混凝土結(jié)構(gòu)較鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)和鋼結(jié)構(gòu)而言，是一種新的結(jié)構(gòu)形式，在中國、歐州、 美國、日本.加拿大和澳大利亞

2、等國的工程中應(yīng)用廣泛?高強(qiáng)度混凝土（世界各國對高強(qiáng)度混 凝土的定義有所不同.在我國，一般認(rèn)為強(qiáng)度等級為C60及以上的混凝土為高強(qiáng)混凝土.本文 以.C60以上的混族土作為主要討論對象）是近年來國內(nèi)外學(xué)者研究的熱門課題，用鋼管約束高 強(qiáng)混凝土可以有效地克服高強(qiáng)混凝土腌性大和延性差的弱點(diǎn).使其工程應(yīng)用得以實(shí)現(xiàn)，優(yōu)勢得 以充分發(fā)揮. 以往，對圓鋼管混凝土己有較多研究這些研究涉及圓鋼管混凝土軸壓.純彎、壓彎 構(gòu)件的基本力學(xué)性能與其施工中的一些技術(shù)問題，并隨著王程的發(fā)展而深入，對工程實(shí)踐起到 了重要的指導(dǎo)與促進(jìn)作用。Robert是較早的研究者之一⑹，當(dāng)時的制造工藝還僅能應(yīng)用熱軋管 作為外套鋼管，因此試

3、件的鋼管壁較厚.含鋼率達(dá)到0.3以上;Kenji叭Tsudam和王來永⑼ 分別進(jìn)行了鋼管普通混凝土短柱的基本力學(xué)性能試驗(yàn)；湯關(guān)祚和蔡紹懷等分別進(jìn)疔了較大規(guī)模 的鋼管普通混凝土軸壓構(gòu)件基本力學(xué)性能試驗(yàn)‘阿⑴和鋼管普通混凝土短柱與長柱基本力學(xué)性能 試驗(yàn)研究W 為圓鋼管混凝土力學(xué)性能研究奠定了基礎(chǔ)；韓林海進(jìn)行了鋼管普通混凝土軸壓構(gòu) 件的澆筑質(zhì)量試驗(yàn)研究⑸和鋼管普通混凝土長柱軸壓試驗(yàn).最大長細(xì)比達(dá)到154叫Lucsha⑵進(jìn) 行了大尺寸的鋼管混凝土試驗(yàn)研究，最大截面直徑達(dá)到1?02米，為鋼管混凝土小尺寸試驗(yàn)研究 與工程應(yīng)用接軌提供了依據(jù)；顧維平問、Russal Bridgeh3\韓林海MDbShed閭畫

4、.余志 武Prion何、譚克鋒冋等進(jìn)行了混凝土強(qiáng)度（標(biāo)準(zhǔn)立方體試塊抗壓強(qiáng)度）在69MPa-116Mpa 1. 劉威，博士研究生，福州大學(xué)土木建筑工程學(xué)院，350002 2. 韓林海.教授，博士生導(dǎo)師.福州大學(xué)土木建筑工程學(xué)院.350002 3. 堯國皇，碩士研究生，福州大學(xué)土木建筑工程學(xué)院，350002 ?本項(xiàng)目得到福建省科技計劃重大項(xiàng)目（2002H007〉和霍英東教育基金（0501064）的資助范圍的鋼管高強(qiáng)混凝土軸壓試驗(yàn)研究，這些試驗(yàn)研究推動了鋼管高強(qiáng)混凝土的應(yīng)用。純彎的試 驗(yàn)研究難度較大，試驗(yàn)量相對較少.目前僅收集到四位研究者的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，潘友光⑼和蔡紹懷 問進(jìn)行了鋼管普通混凝土

5、的純彎試驗(yàn)研究；Prion佃和Yasuo^1進(jìn)行了混凝土強(qiáng)度為 70.12Mpa^91. 88Mpa的鋼管高強(qiáng)混凝土的純彎試驗(yàn)研究.壓彎(偏壓)構(gòu)件是最常見的構(gòu)件形 式，其研究進(jìn)行較多.韓林海⑸.Robert王來永⑼、湯關(guān)祚X、鐘善桐等網(wǎng)汽Tpykb削、 蔡紹懷呦、Matsui(2S,進(jìn)行了大規(guī)模鋼管普通混凝土偏壓構(gòu)件的試驗(yàn)研究：MDOEhea簡泗、 Neogi(291、Kilpatrick1301 > Mathias1311 .顧維平(321、Vi jay a1331 進(jìn)行了 混凝土 強(qiáng)度為 62. 78MPa-123. 9Mpa的鋼管髙強(qiáng)混凝 土偏壓構(gòu)件的試驗(yàn)研究。 本文結(jié)合圓鋼管混凝

6、土的研究現(xiàn)狀.介紹LRFDQ994)、AlJ(1997)n EC4(1996)和 DL/T5085-1999( 1999)設(shè)計規(guī)程中關(guān)于圓鋼管混凝土構(gòu)件的設(shè)計方法.通過對試驗(yàn)數(shù)據(jù)的匯集和 分析，比較各規(guī)程對鋼管普通強(qiáng)度和鋼管高強(qiáng)度混凝土構(gòu)件的計算結(jié)果，探討各規(guī)程設(shè)計公式 對于鋼管高強(qiáng)混凝土的適用情況。 2. 規(guī)程計算方法概述 IH 鋼管混凝土的設(shè)計理論隨著鋼管混凝土的應(yīng)用發(fā)展而不斷更新.目前已頒布多部鋼管混凝 土規(guī)程(叫 本文擬以美國LRFD(1994)l35\日本AIJ(1997)I均、歐洲EC4(1996)卩乃和中國的DL/T 5085?1999(1999)［珂規(guī)程為例進(jìn)行分析，下面

7、簡要介紹各規(guī)程的設(shè)計方法： 1.軸壓構(gòu)件 (l) LRFD (1994)規(guī)程冋 LRFD規(guī)程為美國鋼結(jié)構(gòu)協(xié)會所制定，是考慮構(gòu)件的整體穩(wěn)定，將混凝土的作用折算到鋼 材中，得到鋼材名義抗壓強(qiáng)度尸屮 再由心計算圓鋼管混凝土軸壓構(gòu)件的承載力： (2) Ncr%Fcr (0.658心弘 人"5 式中，尸吋％+0?8妮乙為鋼材屈服極 面積，仏為混凝土橫截面面積，入為換算長細(xì)比冏。 (2) AIJ (1997)規(guī)程(如 AIJ規(guī)程采用疊加鋼管和混凝土二者承載力的辦法進(jìn)行軸壓構(gòu)件承裁力的計算.計算時按 不同長徑比〃0(其中，厶為構(gòu)件計算長度，D為圓鋼管外徑)將柱分為長柱和短柱?當(dāng)/D<12

8、時為短柱，否則為長柱。 軸壓短柱承載力的計算公式為： M= 0?85/冷 +心 (3) 進(jìn)行長柱承載力的計算時，初偏心取直徑的5%,按換算長細(xì)比，分別計算鋼管和混凝土 的承載力后進(jìn)行疊加.從而得到軸壓長柱的穩(wěn)定承載力. (3) EC4 (1996)規(guī)程呦 EC4規(guī)程按下式計算軸壓構(gòu)件承載力： (0.877/穢)％ 2. >1.5 ?? 限，卅為混凝土圓柱體抗壓強(qiáng)度.仏為鋼管橫截i 柱體抗壓強(qiáng)度; +(i + 7(〃d)cz； /A))4A ? a 為混凝土 換算長細(xì)比和偏心率有關(guān)的系數(shù)；x為軸壓穩(wěn)定系數(shù)，和換算長細(xì)比幾及截面有效彈性剛度(幾 有關(guān)叫 (4) DUT508

9、5-1999( 1999)規(guī)程阿 -449- 我國DL/T5085?1999規(guī)程采用如下方法計算圓鋼管混凝土軸壓構(gòu)件承載力； N孑帝q (5) 式中0為穩(wěn)定系數(shù)，和構(gòu)件長細(xì)比;、截缶含鋼率、鋼材和混凝土強(qiáng)度有關(guān)削；M為軸壓強(qiáng)度 承載力，NyAg 其中，蟲務(wù)為圓鋼管混凝土橫截面面積(仏孑兀D?/4)，弘 為圓鋼管混凝土軸 壓強(qiáng)度指標(biāo).按下式計算： 心=(L212+6bGFMk (6) 式中，耳= 0.175幼/ 235+0.974； ^ = -0303% / 20+0.0309：歹為約束效應(yīng)系數(shù)， 仏為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值：a =人/血,為截面含鋼率；心4L/D,為 構(gòu)件

10、長細(xì)比。 2.純彎構(gòu)件 (l) LRFD (1994)、AIJ (1997)規(guī)程⑶冏 LRFD (1994)和AIJ(1997)規(guī)程在計算圓鋼管混凝土純彎構(gòu)件承載力時采用了類似的計 算公式.即忽略混凝土對構(gòu)件抗彎能力的貢獻(xiàn)，僅考慮鋼管的作用，計算公式如下： 式中Z為鋼管截面塑性抵抗矩。 (2) EC4 (1994)規(guī)程創(chuàng) EC4 (1994)規(guī)程按下式計算純彎構(gòu)件承載力： M. =0.9N /；[ sinV—(l-Q/2)(D-2)sin*] 式中，&和夕取決于截面中和軸距受壓區(qū)邊緣的距離刖，p = 0?91人 (3) DL/T5085? 1999(1999)規(guī)程㈣ DLV

11、T5085-1999規(guī)程采用如下公式計算純彎構(gòu)件的承載力： ^1=% 爐jenj^cy 式中必一抗彎承載力計算系數(shù)，人=-0.4047 + 1.7629肓； %m—構(gòu)件截面抗彎模量，D3/32? 3.壓彎構(gòu)件 計算圓鋼管混凝土壓彎構(gòu)件承載力時，LRFD (1994〉. EC4 (1996)和D1/T5085-1999( 1999) 均采用了相關(guān)方程的方法? AIJ (1997)采用疊加鋼管和核心混凝土承載力的方法。各規(guī)程采用 的設(shè)計方法簡要介紹如下： (1) LRFD (1994)規(guī)程冏 (10) LRFD (1994)規(guī)程釆用兩段直線形式的相關(guān)方程計算壓彎構(gòu)件的承載力； jN

12、/Mr + 8M/(9Mg NIN宀 02 [n/QNcO + M/MuG N/NcrvO.2 式中，和胚分別按式(1)和式(7)確定. (2) AlJ (1997)規(guī)程冏 (Ila) ⑴b) (11c) (Hd) M分別為混 AU規(guī)程采用如下方法計算壓彎構(gòu)件的承載力： 對于短柱，當(dāng)N&N或血M?時N=N 當(dāng) N 或 時 NQV + 州 對于長柱，當(dāng)阻M或 心7訂帕?xí)rN訶 M現(xiàn)(1?屮/NJ+cM： 當(dāng) N>N 或 時 NWN +N M^gNJNJ 式中入為混凝土的抗壓承載力，和"分別為混凝土和鋼材承擔(dān)的軸力.比和， 凝土和鋼材承擔(dān)的彎矩，M為等效歐拉臨界力卩叫 甌為極限彎

13、矩，按式(7)確定. EC4 (1996)規(guī)程阿 _ 44 EC4規(guī)程提供的相關(guān)方程形式為曲線形式.其表達(dá)式為 N = N^i 一 (屆一 Jh - 4b)M/ M - 4b(M/ 必丫 ] (12) 式中，為、馭、匕為計算系數(shù)卩7】，N“和％分別按式(4)和式(8)確定。 ⑷ DI/T50854999 (1999)規(guī)程(呵 驗(yàn)算壓彎構(gòu)件的承載力時，DLTT5085-1999 (1999)規(guī)程采用以下曲線形式的相關(guān)方程： 1)當(dāng) N/A&Q.2(p 弘時 N KM , 小、 + —2——<1 (13a) 兀 1.071陸 2)當(dāng) N/A^< 時 N <1 (13b

14、) 1?4叫陸 式中，心?考慮二階效應(yīng)對彎矩的影響系數(shù)，心=1/(1?0?4N/Ne)；隆-歐拉臨界力網(wǎng)。 3. 圓鋼管混凝土計算方法比較 以下采用各設(shè)計規(guī)程進(jìn)行計算時，材料指標(biāo)均取標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行. 表1.表2和表3分別給出了不同規(guī)程對圓鋼管混凝土軸壓.純彎和壓彎(偏壓)構(gòu)件承 載力計算結(jié)果(M)與試驗(yàn)結(jié)果(M〉比值的平均值(“)和均方差(小?；炷翉?qiáng)度范圍：軸 壓構(gòu)件 9.62Mpa~I23.6MPa,純彎構(gòu)件 34.41Mpa?91.88MPa,壓彎構(gòu)件 22.5Mpa?123.9Mpa。 我國混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程在原規(guī)程的基礎(chǔ)上適當(dāng)提高了設(shè)計所采用的混凝土強(qiáng)度等級，對 于混

15、凝土強(qiáng)度指標(biāo)的規(guī)定，調(diào)整了軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值與立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值之間的折算關(guān) 系(391 本文應(yīng)用DL/T5085J999對鋼管混凝土構(gòu)件承載力進(jìn)行計算時，分別釆用我國混凝土結(jié)構(gòu) 原設(shè)計規(guī)程剛和新規(guī)程剛中關(guān)于軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的規(guī)定進(jìn)行計算，計算結(jié)果分別用 DL/T5085-1999(1999)(原)和 DL/T5085-1999( 1999)(新)表示. 對于軸壓構(gòu)件，DL/T5085-1999 (“=0.954, <7=0.153)與試驗(yàn)結(jié)果相比稍偏于安全且符合 較好，EC4(“=0.824,

16、=0.671, a =0.110) 的計算結(jié)果則最為安全。對于LRFD規(guī)程、AIJ規(guī)程和EC4規(guī)程，設(shè)計公式對鋼管普通混凝土 和鋼管高強(qiáng)混凝土的計算情況比較接近，鋼管普通混凝土的計算結(jié)果與總體結(jié)果接近且略高， 但差別在0.8%之內(nèi)，高強(qiáng)混凝土的計算結(jié)果比總體結(jié)果偏低，差別分別為2.5%、1.5%、0,對 于DL/T5085-1999規(guī)程，計算值與試驗(yàn)結(jié)果的總體差別在5%之內(nèi)，但其對于鋼管普通混凝土和 鋼管高強(qiáng)混凝土的計算差別比較大，鋼管高強(qiáng)混凝土計算結(jié)果比鋼管普通混凝土高10%,而且 高于試驗(yàn)數(shù)據(jù)的總體結(jié)果，這表明DLVT5085-1999規(guī)范對于鋼管高強(qiáng)混凝土軸壓構(gòu)件的計算偏 于不安全。采用

17、新的混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程中混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的規(guī)定，用 DL/T5085.1999規(guī)程進(jìn)行鋼管混凝土承載力計算，發(fā)現(xiàn)混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的調(diào)整對于鋼管髙強(qiáng) 混凝土的計算結(jié)果影響較大，使鋼管高強(qiáng)混凝土的計算值有明顯下降，與鋼管普通混凝土的差 別減小到旅以內(nèi)，且計算結(jié)果略偏于安全。 對于純彎構(gòu)件，DLTT5085-1999 (“ = L017, a =0.112)的計算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果最為吻合, EC4 (“=0.754,

18、凝土的作用，對于鋼管高強(qiáng)混凝土計 算值就更為安全，EC4規(guī)程對于鋼管高強(qiáng)混凝土的計算值亦比鋼管普通混凝土更為偏于安全， DL/T5085-1999規(guī)程對鋼管高強(qiáng)混凝土和鋼管普通混凝土的計算差別較小。若采用混凝土新規(guī) 范的混凝土強(qiáng)度指標(biāo)，則DL/T5085-1999規(guī)程計算結(jié)果對于高強(qiáng)混凝土略有下降，與試驗(yàn)數(shù)據(jù) 吻合良好且略偏于安全。 對于壓彎構(gòu)件，DL/T5085J999 (“=0.936, o*=0.176)計算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果最為吻合，AIJ (“=0.787, 嚴(yán)0?211)、EC4 (“=0/772, a =0.142)與 LRFD (“=0.741, <7=0.194)計算結(jié)果 與試

19、驗(yàn)結(jié)果相差較大且偏于安全。AIJ規(guī)程與EC4規(guī)程對鋼管普通混凝土和鋼管高強(qiáng)混凝土的 計算差別不大，在4%以內(nèi)，LRFD規(guī)程的這種差別較大，達(dá)到20%,但對普通與高強(qiáng)鋼管混凝 土的計算都是安全的，DL/T5085-1999規(guī)程的這種計算差別雖然比LRFD規(guī)程小，在16%左右, 但它對于鋼管高強(qiáng)混凝土的計算偏于不安全，采用混凝土新規(guī)范的混凝土強(qiáng)度指標(biāo)，這種差別 減小到10%以內(nèi)，且計算均偏于安全。 需要說明的是.各種規(guī)范具有不同的適用范圍，構(gòu)件的承載力指標(biāo)也會有所差異.此外. 不同研究者在試驗(yàn)中對試件承載力的取值標(biāo)準(zhǔn)也有所不同.因此，上述的比較結(jié)果僅供有關(guān)工 程技術(shù)人員在應(yīng)用這些規(guī)程時參考和判

20、斷. 表1軸壓構(gòu)件承載力比較結(jié)果 規(guī)范 LRFD(1994) AIJ(1997) 編號 “ <7 〃 O EC4(1996) DL/T(1999X 原) DUT(1999X 新) 數(shù)據(jù) 數(shù)目 數(shù)據(jù) 來源 1 0.587 0.072 0.592 0.074 0.761 0.087 0.794 0J26 0.786 0.119 45 [1] 2 0.670 0.015 0.674 0.015 0.881 0.026 0.941 0.039 0.923 0.031 10 [2] 3 0.626 0.037 0&8

21、0.037 0.880 0.035 0.864 0.096 0.841 0.071 12 ⑶ 4 0.826 0.051 0.634 0.046 0.783 0.047 0.830 0.067 0.827 0.064 11 (4] 5 0.701 0.067 0.651 0J60 0.883 0.181 0.975 0.070 0.964 0.068 3 [5】 6 0.768 OJ15 0.735 0.098 0.842 0.092 1,085 0.262 1.076 0.257 12 7 0

22、.831 0.027 0.680 0.136 0.904 0.074 1.172 0.101 L156 OJOO 6 ⑺ 8 0.693 0.090 0.678 0.191 0.760 0.111 0.896 0.196 0.889 0J90 36 [8] 9 0.880 0.085 0.893 0.086 L087 0.105 L274 0.123 L222 0J24 3 [9] 10 0.730 0.056 0.752 0.095 0.857 0.058 0.997 0,078 0.989 0.

23、079 22 (10] 11 0.682 0.084 0.691 0.097 0.831 0.075 0.933 0,116 0.925 0J14 75 [11】 12 0.704 0.039 0.610 0.105 0.732 0.047 L012 0J17 0.982 0.113 10 [12] 13 0.643 0.000 0.648 0.000 0.791 0.000 0.979 0.000 0.918 0.000 2 [B] 14 0.756 0.081 0.762 0.081 0.981

24、 0.107 L095 0.089 1.039 0.090 21 [14] 15 0.721 0.070 0.726 0.070 0.949 0.096 1.008 0.107 0.983 0.093 31 [15] “ <7 〃 bpd -452 一 16 0.658 0.078 0.664 0.078 0.808 0.105 1.033 0.053 0.938 0.107 18 [16] 17 0.626 0.084 0.631 0.085 0/785 0J03 0.854 0.132 0

25、.874 0,111 28 [17] 18 0.622 0.033 0.634 0.033 0.745 0.047 0.996 0.043 0.899 0.046 6 [18] 19 0.601 0.056 0.608 0.057 0.741 0.065 0.955 OJ53 0.842 0.118 13 [19] 20 0.602 0.042 0.614 0.030 0.725 0.050 L020 0J06 0.873 0.061 22 [20] 總計 0.678 0.096 0.671 0.11

26、0 0.824 0.111 0.954 0.153 0.918 0.144 386 普通 0.683 0.099 0.674 0J16 0.824 0.103 0.925 0J58 0.912 0.153 260 — 高強(qiáng) 0.661 0.089 0.661 0.092 0.817 0.130 L014 0.115 0.929 0.118 126 ■ ■ 表2 純彎構(gòu)件承載力比較結(jié)果 規(guī)范 LRFD(1994) Al J( 1997) EC4(1996) DL/T( 1999)(

27、 原) DL/T( 1999)( 新) 數(shù)據(jù) 數(shù)目 數(shù)據(jù) 來源 編號 a <7 a CT a 1 0.823 0.048 0.823 0.048 0.886 0.050 1.048 0.061 1.048 0.061 3 [21] 2 0.652 0J43 0.652 0.143 0.804 0」42 0.951 0.168 0.951 0J68 2 [22] 3 0.505 0.033 0.505 0.033 0.659 0.043 0.904 0.021 L052 0.068

28、4 [18] 4 0.613 0.025 0.613 0.025 0.714 0.024 1J12 0.072 0.889 0.023 3 [23] 總計 0.652 0.143 0.652 0.143 0.754 0J08 1.017 0J12 0.994 0J 12 ■■ 普通 0.794 0.085 0.794 0.085 0.853 0,091 1.010 0J08 L010 0J08 5 高強(qiáng) 0.551 0.064 0.551 0.064 0.683 0.044 1.023 0.12

29、2 0.982 0.101 7 表3 壓彎構(gòu)件承載力比較結(jié)果 規(guī)范 LRFD(1994) AIJ(1997) EC4( 1996) DL/T( 1999)( 原) DUT(1999X 新) 數(shù)據(jù) 數(shù)目 數(shù)據(jù) AWT 編號 a A a A a a a 來源 1 0.746 0.129 0.764 0.136 0.802 0.085 0.869 0J38 0.870 0J38 41 [24] 2 0.814 0.145 0.831 0.219 0.781 0.123

30、 0.905 0.142 0.905 0J42 62 [25] 3 0.837 0.110 0.665 0.099 0,621 0J34 0.901 0.117 0.898 0.116 45 【26] 4 0.696 0.159 0.848 0.221 0.792 0.071 0.880 0.138 0.861 0J49 41 [27] 5 0.642 0.091 0.803 0.216 0.816 0.052 0.821 0J11 0.815 0J11 8 [11] 6 0.537 0.089

31、0.590 0.038 0.699 0.026 0.694 0.097 0.686 0.096 7 [5] 7 0.833 0.175 0.761 0.076 0.799 0.089 1.051 0」86 1.037 0,184 18 [28] 8 1.064 0479 1.208 0.595 1」03 0.487 0J07 0.454 1.098 0.449 6 [6] 9 0.644 0.069 0.902 0.141 0.926 0.107 0.900 0.080 0.863 0.080 14

32、 [9] 10 0.414 0J17 0.690 0.058 0.799 0.075 0.891 0.056 0.818 0.060 16 [16]  11 0.767 0.239 0.843 0.267 0.758 0.133 0.981 0.113 0.956 0J26 18 [29] 12 0.791 0.131 0.755 0.158 0.686 0.042 L072 0」20 1.036 0.122 15 [30] 13 0.884 0.023 0.619 0.016 0.775 0.02

33、0 L372 0.035 L306 0.034 3 [31] 14 0.714 0.111 0.886 0J41 0.847 OJ32 0.953 0.138 0.895 0.129 9 [32] 15 0.693 0J73 0.785 0.287 0.771 0.060 0.220 L113 0203 18 [33] 16 0.377 0.131 0.719 0.034 0.783 0.053 1.025 0.053 0.869 0.044 7 [20] 總計 0.741 0」94 0.787

34、 0,211 0,772 0J42 0.936 0J76 0.915 0J69 328 普通 0.766 0.182 0.793 0.215 0577 0.152 0.908 0.158 0.898 0.159 262 — 高強(qiáng) 0.640 0,210 0.764 0.196 0.749 0.091 L051 0.196 0.981 0.196 66 4?結(jié)論 本文通過對386個圓鋼管混凝土軸壓構(gòu)件，12個純彎構(gòu)件，和328個壓彎構(gòu)件試驗(yàn)數(shù)據(jù)的 比較，發(fā)現(xiàn)DL/T5085?1999(1999)規(guī)程計算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)

35、果的整體符合最好，EC4(1996)規(guī)程的 計算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果比較接近；AIJ(1997)規(guī)程和LRFD(1994)規(guī)程的計算最為安全；對由強(qiáng)度 60MPa?i24MPa組成的鋼管高強(qiáng)混凝土軸壓、純彎和壓彎構(gòu)件試驗(yàn)結(jié)果的比較分析表明.上述 規(guī)程基本適合進(jìn)行鋼管高強(qiáng)混凝土壓彎構(gòu)件的設(shè)計計算。 參考文獻(xiàn) 1. 2. 3. 4. 5? 6. 7. & 9. 10. 11. 蔡紹懷，焦占栓.鋼管混凝土短柱的基本性能和強(qiáng)度計算的研究.鋼管混凝土結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度 計算.北京:中國建筑科學(xué)研究院結(jié)構(gòu)所，1984 Luksha, L. K?，and Nesterovich, A. P?

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53、th circular sections, and the design provisions of LRFD (1994), AIJ (1997), EC4(1996), and DI/T5085-1999 (1999) are generally introduced in this paper. The feasibility of these codes on high strength concrete-filled steel tubular beam-columns are discussed, based on the comparisons between calculated and experimental results* Keywords: concrete^filled steel tube； high strength concrete； beam-column； bearing capacity -455 -