唐山松下電器公司辦公樓畢業(yè)設計說明書

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1、 abstract -1 摘 要 該工程位于唐山地區(qū)，地震設防烈度為 8 度。本工程采用框架結構。該樓 為五層，層高 3.6 米，總高 19.2 米，總建筑面積為 3528 平方米。 總的設計思路：在建筑結構的兩個主軸方向分別考慮水平地震作用，各方 向的水平地震作用應全部由該方向抗側力結構承擔。采用框架結構計算的近似 法求解內力，即：求豎向荷載作用下的內力按無側移框架用彎距二次分配法， 求水平地震作用下的內力按三角形分布用 D 值法。最后利用鋼筋混凝土的相關 原理進行構件配筋計算及校核。 具體設計步驟分十步： 第一步：荷載統計，包括各層恒載、活載，計算各樓層重力荷載代表值。 第二步：剛度計算，

2、包括各梁、柱的線剛度，柱的抗側剛度 D，按框架分 析的 D 值法計算。 第三步：框架自震周期的計算。 第四步：驗算側移，包括頂部位移和層間位移。 第五步：內力計算，用反彎點法求得各柱端彎矩、梁端彎矩和梁端剪力。 第六步：豎向力作用下框架內力計算。采用彎矩二次分配法，對梁端彎矩 調幅。 第七步：綜合配筋計算。將水平地震力與豎向力作用下分別求出的內力進 行不利組合，再根據得到的幾組不利組合分別進行框架梁、柱的配筋計算，取 其中的最大值來配筋。 第八步：使用 CAD 軟件繪制一榀框架配筋圖、樓板配筋圖以及梁柱截面配 筋圖。 第九步：樓梯設計，根據建筑設計中確定的樓梯參數，對樓梯的梯段板、 平臺板和平

3、臺梁配筋進行計算，并繪制樓梯各處配筋圖。 第十步：基礎設計，首先對所給的工程地質條件進行地基處理，然后對基 礎進行布置和截面配筋計算。具體的設計內容和設計進程將在正文中作詳細說 明 關鍵詞 框架結構；結構分析；抗震 摘要 Abstract It locates the region of TangShan， the earthquake establishes to defend strong degree as 8 degree.The project adopts frame structure.There are three storys in the building.The heig

4、ht of the floor is3.6 m. The general height is 19.2m and the general area of the building is 3528 square meter. The general design thinking:The two directions of main shaft in building structure difference consideration horizontal seismic role，the horizontal seismic role of each direction should fig

5、ht side force structure completely by this direction to understake.With the approximation of frame structural calculation beg to take affact untie force.Beg to erect under load role force press without side move rigid frame use curved distance twice distribution law，beg horizontal earthquake to take

6、 affact under force press triangle distribution use D value method.The related principle that uses reinforced concrete finally carries out component to match tendon calulation and school nucleus. The concrete design stage divides into ten steps: The first step :Load statistics，including each layer p

7、ermanent year and work to carry，each building layer gravity load representative of calculation worth. The second step:rigidity calculation include the line rigidity of each beam and colume，colume fight the D value law calculation that side rigidity D analyses according to frame. The third step:Frame

8、 from the calculation of the earthquake period. The fourth step:the side of Checking computation is moved，includs top displacement between layer displacement. The fifth step:Force calcultion get each colume end with on the contrary curved a litter method to bend distance and beam end curved distance

9、 and beam end cut force. The sixth step:Erect to the force calculation in force role sill frame.With curved rules，distribute law twice，and bend rules amplitude modulation for 第二章 建筑設計部分 -1 beam end， the coefficient of amplitude modulation take 0.8. The seventh step:Synthesize to match tendon calcula

10、tion.Face with horizontal seismic force with erect under force role difference beg make force carry out unfavorable combination， some groups of unfavorable combinations that basis gets again carries out frame beam respectively， column match tendon calculation， take the biggest value in which is last

11、 match tendon. The eighth step:Use CAD software to draw one pin frame match tendon picture and floor match tendon picture as well as beam colume section match tendon picture. The ninth step:Stairs design matches tendon according to the definite staris parameter in building design，for platform beam，p

12、latform board and the ladder section board of stairs to carry out calculation， and draw each place of stairs to match tendon picture The tenth step:Basic design frist carries out foundation handling for the project geological condition given，is then arranged for foundation with section match tendon

13、calculation. specific design content and design course will make detailed explanation in text. Keywords frame structure;Structural analysis;anti-seismis design 目錄 目 錄 第 1 章 緒論 .1 第二章.建筑設計部分 .2 2.1 工程概況 .2 2.2 建筑平面設計 .2 2.2.1 使用部分的平面設計 .2 2.2.2 交通聯系部分的平面設計 .2 2.3 建筑剖面設計 .3 2.4 建筑立面設計 .3 第三章 結構設計部分 .4

14、 3.1 工程概況： .4 3.2 初選構件尺寸: .5 3.2.1 構件截面尺寸: .5 3.3 荷載統計 .6 3.4 水平荷載下內力計算 .9 3.5 橫向框架內力和位移計算 .10 3.5.1 水平地震作用及樓層地震剪力的計算： .10 3.5.2 多遇水平地震作用下的位移驗算： .12 3.5.3 水平地震作用下框架內力計算： .12 3.6.豎向荷載作用下框架的內力計算 .15 3.6.1 橫向框架內力計算 .15 3.6.1.1 計算單元簡圖 .15 3.7 用彎矩分配法計算框架彎矩 .19 3.7.1 固端彎矩計算 .19 3.7.2 分配系數計算 .19 3.7.3 傳遞系數

15、 ： .19 3.7.4 彎矩分配 .19 3.8 梁端剪力及柱軸力計算 .23 3.8.1、恒載作用下： .23 3.8.2 活載作用下： .24 3.9 內力組合 .24 3.9.1 框架梁內力組合 .24 3.9.2 框架柱內力組合 .26 3.10 截面設計 .31 3.10.1 梁正截面強度設計 .31 3.10.2 柱截面設計 .33 3.10.3 框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)截面抗震驗算： .37 3.11.樓板設計 .38 3.11.1.荷載計算： .38 3.11.2 內力計算： .38 目錄 -1 3.11.3.截面強度計算 .41 3.12 雙分平行式樓梯設計 .42 3.12.1

16、 踏步板計算 .42 3.12.2 平臺板計算 .43 3.12.3 平臺梁計算 .43 3.13 基礎設計 .44 3.13.1、初選設計參數 .44 3.13.2、基礎截面尺寸確定 .44 3.13.3 確定基底面積和基底反力 .45 3.13.4 抗沖切驗算 .46 體 會 .50 參考文獻 .51 謝 辭 .52 第一章 緒論 1 第 1 章 緒論 根據設計材料提供場地的地質條件及所在地區(qū)的抗震烈度，確定出擬 建筑物的抗震等級三級。建筑物的設計過程包括建筑設計和結構設計部分。 建筑設計部分：綜合了幾個方案的優(yōu)點，考慮可影響建筑的各種因素， 采用了既能滿足現代化教學的多方面要求，又較經濟

17、、實用、美觀的方案。 結構設計部分：分別從結構的體系選擇、各構件的尺寸、結構總體的 布置、樓屋蓋的結構方案及基礎方案的選擇等多方面進行了論述。 結構計算大致分為以下幾個步驟： 荷載統計：荷載統計是在初選截面的基礎上進行的，其計算過程是按 從上到下的順序進行的，荷載的取值按各層房間的使用功能及位置的不同， 查荷載規(guī)范確定。 按建筑方案中的平、立、剖面設計 ，選定計算見圖， 并初選柱截面。 框架變形驗算：驗算了框架在水平地震作用下橫向變形。此過程中， 采用了頂點位移法計算結構的自震周期，按底部剪力法計算水平地震作用。 橫向框架的內力分析：分別分析了橫向框架在水平地震作用方向荷載 作用下的內力，用彎

18、矩二次分配法計算梁端、柱端彎矩。 內力組合：對恒載、活載及地震荷載進行組合，造出最不利內力，并 以此為依據對框架梁、柱進行截面設計。 板的設計： 用彈性理論進行計算。 樓梯設計： 采用雙分平行式樓梯。 設計成果： 平面圖、立面圖、剖面圖、樓梯平剖面一張，樓屋蓋的結 構布置、配筋圖、基礎平剖面施工圖及建筑總說明和結構總說明等。 此外，本設計采用了 AutoCAD 軟件的應用 2 第二章.建筑設計部分 2.1 工程概況 本工程為唐山松下電器公司辦公樓，位于唐山市，框架結構，共五層，建 筑面積 3528m2，建筑物東西總長 42m，總寬 16.8m，建筑物最大高度為 19.2m。 室內外高差 0.4

19、5m。 建筑物結構設計使用年限為 50 年，抗震設防烈度八度。 內裝修：內墻面：抹灰刷涂料和貼地磚；地面為水泥砂漿地面、磨光花崗 巖樓面及鋪地轉樓面。頂棚為抹灰刷涂料。 屋面做法：保溫層為聚苯乙烯泡沫塑料板，防水層為 SBS 高聚物防水卷材。 2.2 建筑平面設計 2.2.1 使用部分的平面設計 對于使用房間平面設計的要求主要有：房間的面積、形狀和尺寸要滿足室 內使用活動和家具、設備合理布置的要求；門窗的大小和位置，應該考慮房間 的出入方便，疏散安全，采光通風良好；房間的構成應使結構構造布置合理， 施工方便，材料要符合相應的建筑標準。另外，使用房間面積的大小，主要是 由房間內部活動特點、使用人

20、數的多少、家具設備的多少等因素決定，對于辦 公建筑，普通辦公室的使用面積不應小于 3m2，單間辦公室凈面積不宜小于 10m2，本辦公樓普通辦公室的開間為 3m，進深為 6.6m；小型會議室的使用面積 宜為 31.68m2，廁所距離最遠的工作房間不大于 50m，并盡可能布置在建筑物的 一側，此辦公樓設計滿足規(guī)范要求。 2.2.2 交通聯系部分的平面設計 交通聯系部分涉及的主要要求是：交通路線簡捷明確，連系通行方便；人流 通暢，緊急疏散時迅速安全；滿足一定的采光通風要求。辦公建筑走道的最小 凈寬當走道長度大于 40m 時，走道凈寬在雙面布房時不小于 1.8m。當走道地面 有高差且高差不足二級踏步時

21、，不得設置臺階，應設坡道，其坡度不大于 1/8。對于樓梯間的設置應靠外墻，并應直接天然采光和直接通風，每層疏散樓 梯的總寬度應按照每 100 人不小于 1m 計算，疏散樓梯的最小寬度不小于 1.2m。對于出口不應小于兩個，每個出口的寬度不應小于 0.9m，故將此辦公樓 的出口設為兩個，出口的最小寬度為 2.1m。 第二章建筑設計部分 3 2.3 建筑剖面設計 房間剖面的設計，首先要確定市內的凈高。即房間內樓地面到頂棚或其它 構件底面的距離。對于辦公樓，辦公樓的室內凈高不得小于 2.6m，設空調的不 可低于 3.6m，走道凈高不得低于 2.1m，儲藏室凈高不得低于 2m。故將此辦公 樓的層高定為

22、 3.6m，為了滿足室內采光和通風，要將窗戶的位置及高低合理設 置，為了避免在房間的天棚出現暗角，窗戶上沿到天棚的距離盡可能留的小一 些。窗的下沿即窗臺的高度通常為 900mm。 2.4 建筑立面設計 建筑的立面圖反映的是建筑四周的外部形象。立面設計師在滿足房間的使 用經濟條件下，運用建筑造型和里面構圖的一些規(guī)律，緊密結合平面、剖面的 內部空間組合面進行的。對于建筑物的立面的設計要求：能反映建筑功能要求 和建筑類型的特征；要結合材料性能、結構構造和施工技術的特點；掌握建筑 標準和相應的經濟指標；適應基地環(huán)境和建筑規(guī)劃的群體布置；符合建筑造型 和立面構圖的一些規(guī)律，如均衡、韻律、對比、統一等；做

23、到把適用、經濟、 美觀三者有機地結合起來。 4 第三章 結構設計部分 3.1 工程概況： 本工程為唐山松下電器公司辦公樓，擬建辦公樓為五層。其中一層設 置門廳，多功能會議室，小接待室，值班室，樓梯，衛(wèi)生間等。二至五層 設閱覽室，資料室，打印室，樓梯，衛(wèi)生間，其余為普通辦公室等。 工程所在地：唐山市。地基承載力特征值 fak 按 160Kpa 設計。 設計使用年限：50 年。 抗震設防：抗震設防烈度 8 度，設計承載力特征值為 0.35g，設計地震第一 組。 工程做法: (1)屋面活荷載: 0.5KN/m 2 (不上人屋面) (2)樓面活荷載: 辦公室 2.0 KN/m2 走廊 2.5 KN/m

24、2 樓梯間 3.0 KN/m2 廁所 3.0 KN/m2 (3)樓屋面及其內外裝修做法: 屋面: (不上人) 0.5 KN/m 2 樓面: 大理石樓面 0.65 KN/m 2 地面：大理石地面 外墻: 女兒墻:250 厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊 2.22 KN/m2 普通外墻：370 厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊 3.29 KN/m2 內墻: 240 厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊(雙面抹灰) 2.14 KN/m2 玻璃幕墻: 0.40 KN/m2 塑鋼門窗: 0.40 第二章建筑設計部分 5 KN/m2 第三章結構設計部分 7 3.2 初選構件尺寸: 采用中走廊雙開間柱網，根據使用要求，梁格、柱網

25、尺寸見圖 3.1。 3.2.1 構件截面尺寸: 梁、板、柱混凝土均采用 C30 （1）梁截面設計: 縱向框架梁: L=6000mm， h=(1/101/15)L=600400mm， 取 h=600mm L=7800mm， h=(1/101/15)L=780520mm， 取 h=600mm L=7200mm， h=(1/101/15)L=720480mm， 取 h=600mm L=4500mm， h=(1/101/15)L=450300mm， 取 h=600mm 橫向框架梁: L=6600mm， h=(1/101/15)L=660440mm， 取 h=500mm L=3600mm， h=(1/1

26、01/15)L=360240mm， 取 h=400mm 圖 3.1 柱網的平面布置 梁寬均取 b=300mm 次梁: L=6600mm， h=(1/121/18)L=550366.7mm，取 h=400mm，b=250mm 板: L=3000mm， h(1/45)L=66.7mm， 取 h=120mm （2）柱截面設計: 根據建筑物高度、結構類型及設防烈度，確定該框架的抗震等級為二級。 查得柱軸壓比限值 Uc =0.8=N/(bhfc) 粗估柱軸力: 按框架 14 KN/M2，共五層，N=145（2.5+1.2）31.2=933.6KN， 8 fc=14.3N/mm2 初步選底層截面為 500

27、mm500mm，其它層柱截面為 500mm500mm 底層柱高為：h=3.6m+0.45m+0.68m= 4.73m 其中底層層高 3.6m，室內外高差 0.45m，基礎頂面至室外地面高度 0.68m。 其它層柱高等于層高。由此得框架計算簡圖 圖 3.2 框架計算簡圖 3.3 荷載統計 1.恒荷載計算 （1）屋面恒荷載 頂層屋面做法： 100 擠塑聚乙烯塑料板 0.07 KN/m 2 SBS 改性瀝青防水卷材 0.5 KN/m 2 20 厚 1:3 水泥砂漿摻聚丙烯 200.02=0.4 KN/m 2 1:8 水泥膨脹珍珠巖找 2%坡 140.03=0.42 KN/m 2 120mm 混凝土現

28、澆板: 250.10=3.0 KN/m 2 40 厚細石混凝土 170.01=0.17 KN/m2 第三章結構設計部分 9 合計: g k=4.56 KN/m2 邊跨（AB，CD 跨）框架梁自重 0.300.525=3.75 KN/m 梁側粉刷 2（0.5-0.12）0.0217=0.26 KN/m 計：4.01 KN/m 中跨（BC)跨框架梁自重 0.30.425=3 KN/m 梁側粉刷 2（0.4-0.12）0.0217=0.204 KN/m 計：3.19 KN/m 因此作用在頂層框架梁上的線荷載為： g3AB1=g3CD1=4.01KN/m；g 3AB2=g3CD2=4.466=26.7

29、6KN/m g3BC1=3.19KN/m g3BC2=4.466=26.76KN/m g3AB=g3CD=g3AB1+g3AB2=4.01 +26.76=30.77KN/m g3BC=g3BC1+g3BC2=3.19+26.76=29.965KN/m （2）2 層樓面均布恒荷載: 樓面做法: 大理石樓地面: 0.65 KN/m 2 120mm 厚現澆混凝土板 : 250.12=3.0 KN/m 2 10mm 厚板底抹灰 : 170.01=0.17 KN/m 2 - - 合計 ： g k = 3.82 KN/m2 邊跨（AB，CD 跨）框架梁自重及梁側粉刷 4.01KN/m 邊跨填充墻自重 0.

30、24（3.6-0.6)14=10.08KN/m 墻面粉刷 （3.6-0.6)0.02217=2.04KN/m 中跨（BC)跨框架梁自重及梁側粉刷 3.19 KN/m 因此作用在中間層框架梁上的線荷載為： g2AB=g2CD=4.01+10.08+2.04=16.13KN/m g2BC=3.19KN/m 屋面均布活載:不人屋面取 0.5 KN/m2 雪荷載 0.35KN/m2 樓面均布活載：2.0KN/m 2 10 圖 3.6 框架計算簡圖及質點重力荷載值 荷載分層匯總: 頂層重力荷載代表值包括，屋面恒載，50%屋面雪荷載，縱、橫梁自重，半 層柱自重，半層墻自重。其它層重力荷載代表值包括，樓面恒

31、載，50%樓面均布 活載，縱、橫梁自重，樓面上、下各半層柱自重，及縱、橫墻自重。 第一層: 樓板恒載: 2695.40 KN 樓板活載: 1145.73 KN 縱橫墻: 1516.24 KN 梁重: 1795.61 KN 柱子: 1979.39 KN 門窗: 66.77 KN 第二層: 樓板恒載: 2695.40 KN 樓板活載: 1145.73 KN 縱橫梁：1516.24 KN 縱橫墻： 689.34 KN 柱子: 1979.39 KN 門窗： 51.2 KN 第三層: 樓板恒載: 2695.40 KN 樓板活載: 1145.73 KN 縱橫梁：1516.24 KN 縱橫墻： 1463.2

32、2 KN 柱子: 1979.39 KN 門窗： 52.04KN 第四層: 樓板恒載: 2695.40 KN 樓板活載: 1145.73 KN 縱橫梁：1516.24 KN 縱橫墻： 1581.36KN 柱子: 1979.39 KN 門窗： 52.88 KN 第五層： 樓板恒載: 2695.40 KN 樓板活載: 1145.73 KN 縱橫梁：1516.24 KN 縱橫墻： 1517.25KN 第三章結構設計部分 11 柱子: 1979.39 KN 門窗： 53.66 KN 屋面恒載：3587 KN 屋面活載：348.93 KN 女兒墻：22.58 KN 將前述分項荷載相加，得集中于各層樓面的重

33、力代表值如下圖 2： G5=6505.64 KN G4=8404.56 KN G3=78286.42 KN G2=8201.54 KN G1=8339.44 KN 總重 G= G1 +G2 +G3 =39737.6KN 3.4 水平荷載下內力計算 梁柱線剛度計算 混凝土強度等級 C30，Ec =3.010 7。在框架結構中，現澆樓面或預制樓板， 但有現澆層的樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效高度 ，減少框架側 移。為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性距時，對現澆樓面的邊框架梁 取 I=1.5I0(I0為梁的截面慣性距)；對中框架梁取 I=2.0I0 表 3-1 橫梁線剛度計算表 類別

34、層次 Ec （N/mm 2） bh （mm 2） I0 （mm 4） l （mm） EcI0/l（N mm） 1.5EcI0/l （Nmm） 2EcI0/l（N mm） 邊橫梁 1-5 3.0104 300500 5.4109 6600 2.71010 4.051010 5.41010 走道梁 1-5 3.0104 300400 3.13109 3600 3.911010 4.641010 7.811010 表 3-2 框架柱的線橫向剛度 層次 hc（mm） Ec（N/mm 2） bh （mmmm） Ic （mm 4） EcIc/hc （Nmm） 1 4730 3.0104 500500 2.

35、0011010 14.001010 2-5 3600 3.0104 500500 1.0801010 10.721010 表 3-3 中框架柱側移剛度 D 值（N/mm） 邊柱(8 根) 中柱(24 根) 層次 K c Di1 K c Di2 D 2-5 0.886 0.307 33214 1.345 0.402 43491 654748 1 1.229 0.535 40115 1.068 0.612 45889 711128 12 表 3-4 邊框架柱側移剛度 D 值（N/mm） 邊柱（8 根） 中柱（24 根） 層次 K c Di1 K c Di2 D 2-5 0.413 0.171 18

36、500 0.550 0.215 23260 353120 1 0.573 0.417 31267 0.763 0.457 34267 536272 將上述不同情況下同層框架柱側移剛度相加，即得框架各層層間側移剛度 D，見下表。由此可知，橫向框架梁的層間側移剛度為： 表 3-5 橫向框架梁的層間側移剛度 層次 1 2 3 4 5 D i（N/mm） 1247400 1007868 1007868 1007868 1007868 D 1/D 2=1247400/10078680.7，故該框架為規(guī)則框架。 3.5 橫向框架內力和位移計算 按頂點位移法計算框架的自震周期。 （3.1） TijiiuDV

37、017./ 橫向框架頂點位移的計算過程見表 3.6。 表 3-6 橫向框架頂點位移 層 次 Gi(KN) VGi (KN) D i(KN ) u i(mm) ui（mm ） 5 6505.64 6505.64 1007868 6.45 107.28 4 8404.56 14910.2 1007868 4.79 100.83 3 8286.42 23196.62 1007868 23.02 86.04 2 8201.54 31398.26 1007868 31.16 63.02 1 8339.54 39737.60 1247400 31.86 31.86 37.094.7.01T 3.5.1 水

38、平地震作用及樓層地震剪力的計算： 第三章結構設計部分 13 本結構高度不超過 40m，質量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型 為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，即： 結構等效總重力荷載代表值 Geq Geq=0.85G i=0.8539737.6=33776.76（KN） 計算水平地震影響系數 1 查表得設防烈度為 8 度的 max=0.16 1=（T g/T1） 0.9 max=（0.35/0.37） 0.90.16=0.172 結構總的水平地震作用標準值 FEk FEk= 1Geq =0.17233776.96=5809.64（KN） 因 1.4Tg=1.40.35=0.49sT

39、1=0.37s，所以不考慮頂部附加水平地震作用。 各質點橫向水平地震作用按下式計算： Fi=GiHiFEk/（G kHk） （3.2） 地震作用下各樓層水平地震層間剪力 Vi為 Vi=F k（i=1，2，n） （3.6） 計算過程如下表 表 3-7 各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表 層次 Hi（m） Gi（KN） GiHi（KNm） GiHi/G jHj Fi（KN） Vi（KN） 5 19.13 6505.64 124452.9 0.30 1566.36 1566.36 4 15.53 8404.56 130522.82 0.29 1642.76 3209.12 3 11.93 8

40、286.42 98857.00 0.22 1244.21 4453.33 2 8.33 8201.54 68318.83 0.15 859.86 5313.19 1 4.73 8339.44 39445.56 0.086 496.46 5809.65 各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖： 14 圖 3.4 各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布圖 3.5.2 多遇水平地震作用下的位移驗算： 水平地震作用下框架結構的層間位移（u） i和頂點位移 u i分別按下列公 式計算： （u） i = Vi/D ij （3.4） u i=（u） k （3.5） 各層的層間彈性位

41、移角 e=（u） i/hi，根據抗震規(guī)范 ，考慮磚填充 墻抗側力作用的框架，層間彈性位移角限值 e1/550。 計算過程如下表: 表 3-8 橫向水平地震作用下的位移驗算 層次 Vi （KN） D i（N/mm） （u） i （mm） ui （mm） hi （mm） e=（u） i /hi 5 1566.36 1007868 1.56 19.11 3600 0.0000434 4 3209.12 1007868 3.19 17.55 3600 0.0000886 3 4453.33 1007868 4.42 14.36 3600 0.000123 2 5313.19 1007868 5.28

42、9.94 3600 0.000147 1 5809.65 1247400 4.66 4.15 4730 0.0000986 由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，0.000147228.39 KNm 34 屬第一類 T 形截面。 下部跨間截面按單筋 T 形截面計算： as=M/（a 1fcmbf， h02）=215.9210 6/(1.014.316704652)=0.024 =1- =0.024 As=f cmbf， h0/fy=0.02414.71670465/360=1077.27 mm2 實配鋼筋 420，A s=1256 mm2。 =1256/(300465)=0.73% min

43、=0.25%，滿足要求。 梁端截面受壓區(qū)相對高度： =f yAs/（f cmbf， h0）=3601256/(14.31670465)0.35，符合二級抗震設 計要求。 考慮兩支座處： 將下部跨間截面的 420 鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼 筋， As， =1256mm2，再計算相應的受拉鋼筋 As，即支座 A 上部， as=M- fy， As， (h0-a， )/（f cmbf， h02） =309.6106-3601256(465-35) /（14.3300465 2）=0.008 =1- =0.008 min=0.3%，又 As， / As =1256/1701=0.740

44、.3， 滿足梁的抗震構造要求。 梁斜截面受剪承載力計算： 驗算截面尺寸： 0.2fcbh0=0.214.3300465=484.77KNV=188.5KN，截面符合要求。 箍筋選擇及梁斜截面受剪承載力計算： 梁端加密區(qū)箍筋 取四肢 8 100，箍筋 HPB235 級鋼筋，f yv=210N/mm，則 0.42ftbh0+1.25fyvnAsv1h0/s=0.4214.3300465+1.252104 50.3465/100=399.91KN188.5KN 第三章結構設計部分 35 加密區(qū)長度取 1.5hb+50=0.91m，故取 1m。 非加密區(qū)箍筋取四肢 8200 箍筋配置，滿足構造要求。

45、表 3-27 其它梁的配筋計算見下表 層 次 截面 M（ KNm ） As， （ mm2） 計算 As（ mm2） 實配 As（ mm2） As/As， （ % ） A -127.5 0.014 509 627 318(763) 0.67 0.45 支座 Bl -85.96 0 509 423 318(763) 0.67 0.45 AB 跨間 86.37 0.01 449 218(509) 0.36 支座 Br -60.04 0 509 359 318(763) 0.67 0.45 5 BC 跨間 52.19 0.021 310.3 218(509) 0.36 A -255.64 0 763

46、1256 420(1256) 0.61 0.74 支座 Bl -174.46 0 763 858 220+218(1137) 0.75 0.65 AB 跨間 141.21 0.016 718 318(763) 0.45 支座 Br -140.66 0 941 840 418(1017) 0.93 0.65 3 BC 跨間 139.59 0.058 857 320(2941) 0.67 A -309.6 0 1256 1622 320+222（1701） 0.74 0.1 支座 Bl -215.92 0 1256 1132 420(1256) 1.0 0.74 AB 跨間 228.39 0.02

47、4 1077 420(1256) 0.74 支座 Br -175.27 REV -0.21 REV 0.02 雙肢 8100 雙肢 8100 A、B l 147.89 484.77 REV 0.31 雙肢 8100 雙肢 8150 3 Br 236.03 398.97 REV 1.25 三肢 8100 三肢 8100 A、B l 188.50 484.77 REV 0.58 四肢 8100 四肢 8150 1 Br 296.46 398.97 REV 1.74 四肢 8100 四肢 8150 3.10.2 柱截面設計 混凝土強度等級為 C30（f c=14.3N/mm2） ，縱筋為級（f y=

48、300N/ mm2） ， 36 箍筋為級（f y=210N/ mm2） 。 軸壓比驗算 軸壓比限值見下表 表 3-29 柱的剪跨比和軸壓比驗算 柱 號 層次 B （mm ） h0 （mm） fc （N/mm 2 ） Mc （KNm） Vc （KN） N （ KN） Mc/Vch0 N/fcmbh0 5 500 460 14.3 142.09 58.42 307.55 4.302 0.062 0.212 0.292 0.062 0.172 0.195，故應考慮偏心矩增大系數 。 1=0.5fcmA/N=0.514.36002/（809.8710 3）=3.181.0 取 1=1.0 又 l0/h

49、15，取 2=1.0 得 =1+ l02 1 2h0/1400eih2=1+8.172560/(1400350.88)=1.08 軸向力作 用點至受拉鋼筋 As合力點之間的距離 38 e=e i+h/2-as=1.076280.96+700/2-40=612.31 mm 對稱配筋： =x/h 0=N/fcmbh0=809.87103/(14.3600560) =0.1695，故應考慮偏心矩增大系數 。 1=0.5fcmA/N=0.514.36002/（1596.310 3）=1.611.0 取 1=1.0 又 l0/h15，取 2=1.0 得 =1+ l 02 1 2h0/1400eih2=1

50、+6.8752560/(140039.54) =1.48 e i=1.4839.54=58.52mm bfcmbh0及 Ne0.43fcmbh02. 因為 N=1596.3KN0.8% 柱斜截面受剪承載力計算： 以第 1 層柱為例， 上柱柱端彎矩設計值：M ct=391.15-224.320.12=364.23 KNm 對于二級抗震等級，柱底彎矩設計值 Mcb=1.25700.38=875.47 KNm 則框架柱的剪力設計值：V=1.2( Mct+Mcb)/Hn=1.2(364.23+875.47) 第三章結構設計部分 39 =373.78KN rREV/（f cbh0）=0.85373.78

51、10 3/(14.3700660)=0.0480.2(滿足要求) N=1040.18KN0.3 fcbh0=0.314.3700700=2102.1KN ASV/S=(0.853737800-1.05/41.43700660-0.0561040180)/ (210660)0，故應該按構造配置箍筋。 柱端加密區(qū)的箍筋選用 4 肢 10100，則最小配筋率 vmin= vfcm/fyv=0.10514.3/210=0.715% ASV/S（0.715650650）/（1008650）=0.581 取 10 的箍筋，根據構造要求，取加密區(qū)箍筋為 4 肢 10100，加密區(qū)位置， 按規(guī)范要求確定，非加

52、密區(qū)還應該滿足 s10d=220mm，故取 4 肢 10200。 表 3-30 其它各層柱的配筋計算表 柱 A 柱 B 柱 層次 1 3 5 1 3 5 截面尺寸 500500 500500 500500 500500 500500 500500 N（KN） 2102.1 966.89 268.8 2102.1 734.67 257.91 V（KN） 270.8 159.45 81.5 317.7 318.3 123.65 0.2fcbh0（K N） 1321.32 960.96 960.96 1321.32 960.96 960.96 s 0.99 1.12 0.91 0.99 1.12 0

53、.91 實配單側 選 422（152 0） 選 420 (1256) 選 418 （1017） 選 422 (1520) 選 420（1256 ） 選 418 (1017) vfcm/fyv 0.679 0.601 0.533 0.715 0.638 0.533 配箍 加密區(qū) 4 肢 10100， 非 加密區(qū) 410150 加密區(qū) 4 肢 8100，非 加密區(qū) 4 肢 8150 加密區(qū) 4 肢 8100，非 加密區(qū) 4 肢 8150 加密區(qū) 4 肢 10100，非 加密區(qū) 4 肢 10150 加密區(qū) 4 肢 8100，非 加密區(qū) 4 肢 8150 加密區(qū) 4 肢 8100， 非加密區(qū) 4 肢

54、8150 3.10.3 框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)截面抗震驗算： 以第 1 層中節(jié)點為例，由節(jié)點兩側梁的受彎承載力計算節(jié)點核芯區(qū)的剪力 40 設計值，因為節(jié)點兩側梁不等高，計算時取兩側梁的平均高度，即 hb=(500+400)/2=450mm hb0=(465+365)/2=415mm 二級框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)組合的剪力設計值 Vj按下式計算： Vj=( jbM b)1-(hb0-as， )/(Hc-hb)/ (hb0-as) 注：H c為柱的計算高度，可采用節(jié)點上、下柱反彎點之間的距離，即 Hc=0.503.6+0.354.73=3.25 m M b為節(jié)點左右梁端逆時針或順時針方向組合彎矩設計值之和，

55、 即 M b=373.66+296.55=1387.67 KNm 可知，剪力設計值 Vj=( jbM b)1-(hb0-as， )/(Hc-hb)/ (hb0-as) =1.2669.91103(1- )/（690-35）502341 =1387.67 KN 節(jié)點核芯區(qū)截面的抗震驗算是按箍筋和混凝土共同抗剪考慮的，設計時， 應首先按下式對截面的剪壓比予以控制： Vij0.30 jfcmbjhj/ RE 注： j為正交梁的約束影響系數，樓板為現澆，梁柱中心重合，可取 1.5。 bj、h j分別為核芯區(qū)截面有效驗算寬度、高度。 為驗算方向柱截面寬度。 bj=bc=700mm， h j=700mm

56、可知，0.30 jfcmbjhj=0.301.514.3700700/0.85 =3709.59KNV j=1387.67KN，滿足要求 節(jié)點核芯區(qū)的受剪承載力按下式計算： Vj1.1 jftbjhj+0.05 jNbj/bc+fyvAsvj(hb0-as， )/s/ RE 注：N 取第 2 層柱底軸力 N=1012.34KN 和 0.5fcmA=0.514.36002=2574KN 二者中的較小值，故取 N=1012.34KN。 該節(jié)點區(qū)配箍為 4 10100，則 1.1 jftbjhj+0.05 jNbj/bc+fyvAsvj(hb0-as， )/s/ RE =1.11.51.437007

57、00+0.051.51012.34103+210 478.5 /0.85=1821.87KNV j=1012.34KN10354 故承載力滿足要求。 3.11.樓板設計 第三章結構設計部分 41 設計資料：樓面恒載 3.82KN/m2，活載 2.0 KN/m2，板厚 h=120mm，板的混 凝土均用 C30，鋼筋采用級鋼. 板按彈性理論計算設計。 按彈性理論計算樓蓋，將樓蓋劃分為 A、B、C、D 區(qū)格板。 3.11.1.荷載計算： 樓板： 恒載 g=1.23.82=4.73KN.m 2 活載 q=1.32.0=2.6 KN.m2 荷載設計值 g+q/2=4.73+2.6/2=5.88 KN.m

58、2 屋面板： 恒載 g=1.24.46=5.352KN.m 2 活載 q=1.30.5=0.65 KN.m2 荷載設計值 g+q/2=5.352+0.65/2=5.677 KN.m2 3.11.2 內力計算： 板的彎矩計算： 跨中最大彎矩為當內支座固定時在 g+q/2 作用下的跨中彎矩值邊） ，與內 支座在 q/2 作用下的跨中彎矩之和，支座最大負彎矩為當內支座固定時在 g+q 作用下的支座彎矩，混凝土泊桑比取 0.2。 樓板： A、B;C/D 軸之間：（單向板） 跨中：M=1.98 KN.m a=1.98106/(14.31001001000)=0.017 =1- =0.018a21 As=

59、bh 0fc/fy=0.018100010014.3/210=122.57mm2 實際配筋：8200 As=251 mm 2 支座：M=-2.26 KN.m 同理：As=136.19 mm 2 實際配筋：8200 As=251 mm 2 B 區(qū)格：（四邊固定）l 01=3.6m，l 02=5.65m，l 01/l02=0.65，查附錄彎矩系數， 42 則可求得區(qū)格板的跨中彎矩和支座彎矩如下： Mmax+計算： M1=(0.035+0.2 0.0091) 5.883.03.0+(0.0835+0.20.0236) 1.3 3.03.0=6.839 M2=(0.0091+0.0350.2) 3.0

60、3.05.88+（0.0236+0.08350.2） 3.03.01.3=1.907KN.m Mmax-計算： M1=-0.05713.03.07.184=-5.312KN.m M2=-5.312 KN.m/m C 區(qū)格：（四邊固定）l 01=2.40m，l 02=4.45m，l 01/l02=054，查附錄彎矩系數， 則可求得區(qū)格板的跨中彎矩和支座彎矩如下： Mmax+計算： M1=（0.0388+0.20.0051）2.42.44.88)+（0.0905+0.20.0204） 1.32.42.4=2.058KN.m M2=(0.0051+0.03880.2) 2.42.44.88+(0.2

61、0.0905+0.0204) 1.32.42.4=0.724KN.m Mmax-計算： M1=-0.08175.8842.42.4=-2.359KN.m M2=-2.359KN.m D 區(qū)格： l 01/l02=0.79 Mmax+計算： M1=（0.0276+0.20.0141）4.884.454.45+（0.05730.2+0.0337） 1.3=5.193KN.m M2=（0.0141+0.02760.2）4.454.454.88+（0.03370.2+0.0573） 1.3=3.449KN.m Mmax-計算 M1=-0.0565.8844.454.45=-7.967KN.m/m M2

62、= -7.967KN.m 屋面板： A 區(qū)格：（單向板） 跨中：M=1.88 KN.m a=1.88106/(14.31001001000)=0.013 =1- =0.014a21 第三章結構設計部分 43 As=bh 0fc/fy=0.16100010014.3/210=105.3mm2 實際配筋：8200 As=251 mm 2 支座：M=-2.15 KN.m 同理：As=129.39 KN.m 實際配筋：8200 As=251 mm 2 B 區(qū)格：（四邊固定）l 01=3.0m，l 02=4.65m，l 01/l02=0.65，查附錄彎矩系數， 則可求得區(qū)格板的跨中彎矩和支座彎矩如下：

63、Mmax+計算： M1=(0.035+0.20.0091) 6.1683.03.0+(0.0835+0.20.0236) 0.3253.03.0=6.35 KN.m M2=(0.0091+0.0350.2) 6.168 3.03.0+（0.0236+0.08350.2） 3.03.00.325=1.457KN.m Mmax-計算： M1=-0.05713.03.06.818=-6.263KN.m M2=-6.263 KN.m/m C 區(qū)格：（四邊固定）l 01=2.40m，l 02=4.45m，l 01/l02=054，查附錄彎矩系數， 則可求得區(qū)格板的跨中彎矩和支座彎矩如下： Mmax+計算

64、： M1=（0.0388+0.20.0051）2.42.46.168+（0.0905+0.20.0204） 0.3252.42.4=1.61KN.m M2=(0.0051+0.03880.2) 2.42.46.168+(0.20.0905+0.0204) 0.3252.42.4=0.375KN.m Mmax-計算： M1=-0.08176.8182.42.4=-2.95KN.m M2=-2.95KN.m D 區(qū)格： l 01/l02=0.79 Mmax+計算： M1=（0.0276+0.20.0141）6.1684.454.45+（0.05730.2+0.0337） 0.325=5.16KN.

65、m M2=（0.0141+0.02760.2）4.454.456.168+（0.03370.2+0.0573） 0.325=3.005KN.m Mmax-計算 M1=-0.0566.8184.454.45=-8.33KN.m/m M2= -8.33KN.m 44 3.11.3.截面強度計算 截面設計： 截面有效高度:跨中截面的 h0100，支座截面的 h0100截面強度計 算見下表: 表 3.61 樓板的配筋表 截 面 h0（m m） M(KNm) As(mm 2) 實際配筋 實際面 積 區(qū)格 B Lx方向 Ly方向 100 100 6.839 1.907 325.67 51.94 8150

66、8200 235 251 區(qū)格 C Lx方向 Ly方向 100 100 2.058 0.724 103.8 49.43 8200 8200 251 251 跨 中 區(qū)格 D Lx方向 Ly方向 100 100 5.193 3.449 247.8 195.4 8200 8200 251 251 支 座 AB AC CD BB BD 100 100 100 100 100 -7.718 -2.359 -9.546 -5.316 -7.967 351.81 108.63 456.58 289.85 390.80 8130 8150 10150 8150 8130 387 335 523 335 387 表 3.62 屋面板的配筋表 截 面 h0（m m） M(KNm) As(mm 2) 實際配筋 實際面 積 區(qū)格 B Lx方向 Ly方向 100 100 6.35 1.46 302.38 75.61 8130 8200 387 251 區(qū)格 C Lx方向 Ly方向 100 100 1.61 0.38 86.93 17.39 8200 8200 251 251 跨 中 區(qū)格 D Lx方向 Ly方