JZ型混凝土攪拌機設(shè)計.doc

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1、I 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 摘 要 攪拌機在現(xiàn)代建筑工程中有著廣泛應(yīng)用，它不僅減輕了工人的勞動力，還 保證了混凝土工程的質(zhì)量問題，對我國的現(xiàn)在的基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)做出了巨大貢獻。 攪拌可以使兩種或者兩種以上的不同物質(zhì)在彼此直接相互擴散，從而達到 均勻混合的目的?；炷翑嚢铏C在攪拌過程中，通過攪拌筒的轉(zhuǎn)動，帶動攪拌 葉片對筒內(nèi)砂石、水泥等物料進行翻轉(zhuǎn)、擠壓等攪拌操作，使物料在相對劇烈 運動中得到充分的攪拌。 本次設(shè)計的主要機型是自落式錐型反轉(zhuǎn)出料攪拌機計。它是小型工程建筑 凝土攪拌機中的一種，自落式錐型反轉(zhuǎn)出料攪拌機能攪拌輕骨料混凝土，能使 混凝土達到強烈的攪拌作用，攪

2、拌非常均勻，生產(chǎn)率高，質(zhì)量好，成本低。它 是目前國內(nèi)較為新型的攪拌機，整機結(jié)構(gòu)緊湊、外型美觀、便于運輸。其主要 組成結(jié)構(gòu)包括：攪拌裝置，攪拌傳動系統(tǒng)，上料機構(gòu)，供水系統(tǒng)，電氣控制系 統(tǒng)等。主要設(shè)計計算內(nèi)容是自落式錐型反轉(zhuǎn)出料攪拌機整體結(jié)構(gòu)的設(shè)計，主要 包括：整體結(jié)構(gòu)方案的確定、攪拌筒外形尺寸的確定、電機的選擇、上料機構(gòu) 的設(shè)計、減速器的設(shè)計、聯(lián)軸器的選擇以及完成機架總成圖及零部件圖。 本次設(shè)計主要通過對攪拌筒的設(shè)計，電動機的選擇，減速器的設(shè)計，聯(lián)軸 器的選擇，來實現(xiàn)攪拌機更高的機械效率及更好的工作穩(wěn)定性。 關(guān)鍵詞：混凝土攪拌機，外殼設(shè)計，減速器 II 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢

3、 業(yè) 論 文 Abstract The mixer is widely used in the modern construction, it not only reduces the workers labor, but also guarantee the quality of concrete project, made a huge contribution to our countrys current infrastructure construction. Mixing can make two or more than two kinds of different substa

4、nces in each other mutual diffusion, so as to achieve the purpose of mixing. The concrete mixer in the mixing process, through the rotation of the mixing drum, drives the stirring bladeson the sand, cement and other materials are turning cylinder, extrusion mixing operation, to mix the materials ful

5、ly in the relative strenuous exercise. The main models of this design is a self falling type cone type reverse feeding mixer. It is a small building concrete mixer, self falling type cone type reverse feeding mixer mixing of lightweight aggregate concrete, can make the concrete to achieve strong sti

6、rring, mixing uniformity, high productivity, good quality, low cost.It is a relatively new type of mixer, compact structure, beautiful appearance,convenient transportation. The main structure comprises: mixing device, mixing transmission system, feeding mechanism, water supply system, electric contr

7、ol system etc.. The main design content is a self falling type cone type reverse feeding mixer design, overall structure include: the overall structure scheme, the mixing drum shape size determination, motor selection, feeding mechanism design, design of the reducer, coupling and finish the frame as

8、sembly diagram and parts diagram. This design mainly through the design of the mixing tube, the choice of motor, the design of the speed reducer, the choice of coupling, to achieve the work stability of mechanical efficiency and better the higher the mixer. Keywords: concrete mixer,housing design, s

9、peed reducer. 1 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 目 錄 摘 要 ..............................................................I ABSTRACT...........................................................II 1 緒 論 ............................................................2 1.1 課題的研究目標、內(nèi)容 ...............................

10、.........3 1.1.1 研究目標 ...............................................3 1.1.2 研究內(nèi)容 ...............................................3 1.2 國內(nèi)外發(fā)展狀況 ..............................................3 2 混凝土的設(shè)計要求 .................................................6 2.1 攪拌機的選型 ....................................

11、...........6 2.2 我國混凝土攪拌機其代號與主要參數(shù)的意義 .....................8 2.3 原始數(shù)據(jù) ...................................................9 2.4 設(shè)計的總體要求 .............................................9 3 總體設(shè)計方案確定及動力元件選擇 ..................................10 3.1 總體設(shè)計方案 ..............................................10 3.2

12、攪拌筒設(shè)計 ................................................11 3.3 電動機的選擇 ..............................................13 3.4 減速器的設(shè)計 ..............................................17 3.4.1 第一級齒輪傳動的設(shè)計 ..................................17 3.4.2 第二級齒輪傳動的設(shè)計 ..................................21 3.4.3 軸的校核 ....

13、..........................................26 3.5 聯(lián)軸器 .....................................................27 3.6 料斗的設(shè)計 .................................................28 4 混凝土攪拌機的維護與保養(yǎng) ........................................29 5 結(jié)論 ............................................................31 參考文

14、獻 ...........................................................32 2 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 1 緒 論 混凝土機械的發(fā)展狀況是影響建筑工程機械化程度的重要因素之一?；炷?土攪拌設(shè)備是建筑機械中的一個重要代表，它是混凝土的一個關(guān)鍵設(shè)備，由于 混凝土攪拌設(shè)備的工作對象是砂、石、水泥等混合料，并且用量大，工作環(huán)境 大多比較惡劣，因此混凝土攪拌設(shè)備在向高效能、高技術(shù)、自動化、智能化的 方向發(fā)展有很大必要性 [1]。 混凝土攪拌機是一種帶葉片的軸在圓筒或槽中旋轉(zhuǎn)用以把水泥、砂石骨料 和水混合并拌制成混凝土混合

15、料的機械。主要由拌筒、加料和卸料機構(gòu)、供水 系統(tǒng)、原動機、傳動機構(gòu)、機架和支承裝置等組成?；炷翑嚢铏C廣泛應(yīng)用于 公路、鐵路、建筑、橋梁、港口、機場等工程中。它在建筑中占有重要的地位。 在我國的發(fā)展階段，我國建設(shè)一大批大型煤礦、油田、電站、機場、港口、 高速鐵路、高等級公路等重點工程，同時也要進行大量的城市道路、城鎮(zhèn)住宅 的建設(shè)，這都需要用到大量的混凝土攪拌機?；炷翑嚢铏C械是基本建設(shè)的 “常規(guī)武器” 。 隨著我國經(jīng)濟建設(shè)的不斷發(fā)展，以及城市化進程的加快，我國的城市基礎(chǔ) 建設(shè)、房地產(chǎn)開發(fā)業(yè)得到了迅猛的發(fā)展，推動了混凝土產(chǎn)量的迅速提高。商品 混凝土生產(chǎn)是改變傳統(tǒng)的現(xiàn)場分散攪拌混凝土的生產(chǎn)方式，實

16、現(xiàn)建筑工業(yè)化的 一項重要改革?；炷恋纳唐坊a(chǎn)因其高度的專業(yè)化和集中化，大大提高了 混凝土的質(zhì)量和生產(chǎn)效率，降低了環(huán)境污染，減輕了勞動強度。 隨著攪拌機需求量的增大，攪拌機的市場競爭越來越激烈。在競爭加劇的 環(huán)境下，攪拌機正朝著技術(shù)創(chuàng)新和提高攪拌機自制能力的方向發(fā)展。在建設(shè)節(jié) 約型社會的前提下，相信混凝土機械在以后的發(fā)展過程中一定會朝著節(jié)能、高 效、操作更加智能化的方向發(fā)展。 “十二五”規(guī)劃明確了國家加大基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的目標，而大規(guī)模的基礎(chǔ)設(shè) 施建設(shè)對于商品混凝土行業(yè)發(fā)展是非常有利的。因此，處理好混凝土商品化過 程中的各種問題，肯定會很大程度上促進混凝土行業(yè)的發(fā)展進程，這對建筑業(yè) 和傳統(tǒng)制

17、造業(yè)都是非常重要的。相信通過各行業(yè)的協(xié)調(diào)合作，肯定能處理好混 3 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 凝土商品化過程中的各個問題，一定能給商品混凝土一個更加美好的明天。 1.1 課題的研究目標、內(nèi)容 1.1.1 研究目標 從攪拌的目的和機理出發(fā)，了解并掌握混凝土攪拌機的制造、各個部件組 件后的運行、以及攪拌混合混凝土過程，盡力為以后混凝土攪拌機的發(fā)展提供 更好的數(shù)據(jù)以及裝配設(shè)計 [6]。 1.1.2 研究內(nèi)容 （1）對攪拌機的國內(nèi)外研究現(xiàn)狀進行對比，掌握其工作原理，確定其總體 設(shè)計方案； （2）確定傳動系統(tǒng)的主要參數(shù)； （3）進行電動機的選擇； （4）進行減

18、速器主要零部件的設(shè)計； （5）繪制相應(yīng)的零件圖和裝配。 1.2 國內(nèi)外發(fā)展狀況 19 世紀 40 年代，在美、德、俄等國家出現(xiàn)了以蒸氣機為動力源的自落式 攪拌機，其攪拌筒由多面體狀的木制筒構(gòu)成，一直到 19 世紀 80 年代，才開始 用鐵或鋼件代替木板，但形狀仍然為多面體。1888 年法國申請登記了第一個用 于修筑戰(zhàn)前公路的混凝土攪拌機專利。20 世紀初，圓柱形的拌筒自落式攪拌機 才開始普及，形狀的改進避免了混凝土在拌筒內(nèi)壁上的凝固沉積，提高了攪拌 質(zhì)量和效率。1903 年德國在斯太爾伯格建造了世界上第一座水泥混凝土的預(yù)拌 工廠。1908 年，在美國出現(xiàn)了第一臺內(nèi)燃機驅(qū)動的攪拌機，隨后

19、電動機則成為 主要動力源。從 1913 年，美國開始大量生產(chǎn)預(yù)拌混凝土，到 1950 年，亞洲大 陸的日本開始用攪拌機生產(chǎn)預(yù)拌混凝土。在這期間，仍然以各種有葉片或無葉 片的自落式攪拌機的發(fā)明與應(yīng)用為主。自落式攪拌機依靠被拌筒提升到一定高 度的物料的自落完成攪拌。工作時，隨著拌筒的轉(zhuǎn)動，物料被攪拌筒內(nèi)壁固定 的葉片提升到一定高度后，依靠自重下落。由于各物料顆粒下落的高度、時問、 速度、落點和滾動距離不同，從而物料各顆粒相互穿插、滲透、擴散，最后達 4 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 到均勻混合。 自落式攪拌機結(jié)構(gòu)簡單，可靠性高，維護簡單，功率消耗小，拌筒和葉片 磨損輕，但

20、攪拌強度不高，生產(chǎn)效率低，攪拌質(zhì)量不易保證。此種攪拌機適于 拌制普通塑性混凝土，廣泛應(yīng)用于中小型建筑工地。按拌筒形狀和卸料方式的 不同，有鼓筒式攪拌機、雙錐反轉(zhuǎn)出料攪拌機、雙錐傾翻出料攪拌機和對開式 攪拌機等，其中鼓簡式攪拌機技術(shù)性能落后，已于 1987 年被我國建設(shè)部列為淘 汰產(chǎn)品。 隨著多種商品混凝土的廣泛使用以及建筑規(guī)模的大型化、復(fù)雜化和高層化 對混凝土質(zhì)量、產(chǎn)量不斷提出的更高要求。有力地促進了混凝土攪拌設(shè)備在使 用性能和技術(shù)水平方面的提高與發(fā)展。各國研究人員開始從混凝土攪拌機的結(jié) 構(gòu)形式、傳動方式、攪拌腔襯板材料以及攪拌生產(chǎn)工藝等方面進行改進和探索。 20 世紀 40 年代后期，德國

21、ELBA 公司最先發(fā)明了強制式攪拌機，和自落式攪 拌機的工作原理不同，強制式攪拌機利用旋轉(zhuǎn)的葉片強迫物料按預(yù)定軌跡產(chǎn)生 剪切、擠壓、翻滾和拋出等強制攪拌作用，使物料在劇烈的相對運動中得到勻 質(zhì)攪拌。 強制式攪拌機與自落式攪拌機相比，強制式攪拌機攪拌作用強烈，攪拌質(zhì) 量好，攪拌效率高，但拌筒和葉片磨損大，功耗增大。此種攪拌機適于拌制干 硬性、輕骨料混凝土以及特種混凝土和專用混凝土，多用于施工現(xiàn)場的混凝土 攪拌站和預(yù)拌混凝土攪拌樓。根據(jù)構(gòu)造特征不同，主要有立軸渦漿式攪拌機、 立軸行星式攪拌機、立軸對流式攪拌機、單臥軸攪拌機和雙臥軸攪拌機等。隨 著技術(shù)的發(fā)展，強制式攪拌機在德國的 BHS 公司和 E

22、LBA 公司、美國的 JOHNSON 公司和 REX WORKS 公司、意大利的 SICOMA 公司和 SIMEN 公司、 日本的日工株式會社和光洋株式會社等企業(yè)發(fā)展迅速，目前已形成系列產(chǎn)品。 比如德國的 EMC 系列、EMS 系列攪拌站和 UBM 系列、EMT 系列攪拌樓，意 大利的 MAO 系列攪拌站、MSO 系列大型攪拌基地等。我國混凝土攪拌設(shè)備的 生產(chǎn)從 20 世紀 50 年代開始。1952 年，天津工程機械廠和上海建筑機械廠試制 出我國第一代混凝土攪拌機，進料容量為 400L 和 1000L。20 世紀 70 年代未至 80 年代初，我國為適應(yīng)建筑業(yè)商品混凝土大規(guī)模發(fā)展的需要，在引進

23、國外樣機 的基礎(chǔ)上，有關(guān)院所廠家陸續(xù)開發(fā)了新一代 JZ 型雙錐自落式攪機、D 型單臥軸 強制式攪拌機。其中，JS 型雙臥軸攪拌機在 80 年代初研制成功。80 年代末， 我國混凝土攪拌產(chǎn)品開發(fā)重點轉(zhuǎn)向商品混凝土成套設(shè)備，研制出了 10 多種混凝 5 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 土攪拌樓(站)。經(jīng)過引進吸收、自主開發(fā)等幾個階段，到本世紀初，國內(nèi)混凝 土攪拌機技術(shù)得到長足發(fā)展，在產(chǎn)品規(guī)格和生產(chǎn)數(shù)量上，都達到了一定規(guī)模， 出現(xiàn)了一批具有自主知識產(chǎn)權(quán)的新技術(shù)，逐步形成了一個具有一定規(guī)模和競爭 能力的行業(yè)。2006 年，我國生產(chǎn)裝機容量 5～6m 3 的攪拌站 2100 多臺

24、，已成為 混凝土攪拌設(shè)備的生產(chǎn)大國。 6 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 2 混凝土的設(shè)計要求 2.1 攪拌機的選型 常見的水泥攪拌機主要有兩種形式： 1、直立式小型攪拌機攪拌葉片，如圖 2-1 所示。 圖 2-1 直立式小型攪拌機攪拌葉片 傳統(tǒng)的直立式水泥攪拌機是由三個平板狀，通過三個不同尺寸的軸聯(lián)接在 一起，實現(xiàn)攪拌。但是由于從葉片強度、攪拌均勻等方面有些不如人意。改變 攪拌葉片傳統(tǒng)的形狀，設(shè)計成一個楔形。并將葉片尺寸設(shè)計稍厚，從而達到減 少攪拌阻力，提高攪拌強度的效果。并將葉片通過螺釘連接，實現(xiàn)可換，達到 節(jié)約材料效果。這種類型的攪拌機體型小，價格便宜

25、，適用于小型建筑工程， 但是由于攪拌量有限，生產(chǎn)效率低，上、下料不方便，一般不在大型建筑工程 中使用。 2、錐型反轉(zhuǎn)出料移動式水泥攪拌機 [9]。如圖 2-2 7 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 圖 2-2 錐型反轉(zhuǎn)出料移動式混凝土攪拌機 本機的主要特點有上、下料方便，攪拌量較大，便于運輸，適用于大型建 筑工程，但其供水控制不方便，傳動結(jié)構(gòu)復(fù)雜。其特征是在支架上設(shè)有中部帶 有軸承座的側(cè)部與支架的支承腿平行的轉(zhuǎn)動托架，在轉(zhuǎn)動托架的軸承座內(nèi)通過 軸桿插座有攪拌罐，在攪拌罐的外周壁設(shè)有與傳動齒輪嚙合的齒閣，在支架一 側(cè)的支承腿的外側(cè)設(shè)有布有手柄卡口的角度盤及通過軸桿設(shè)在轉(zhuǎn)

26、動托架軸桿上 的手柄。 我所選擇要設(shè)計的是第二種錐型反轉(zhuǎn)出料移動式混凝土攪拌機。 小規(guī)模錐型反轉(zhuǎn)出料移動式混凝土攪拌機機構(gòu)圖 如下圖 2-3。 圖 2-3 攪拌機機構(gòu)圖 8 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 （1）一種立式混凝土攪拌機，包括有[1]供水系統(tǒng)[2]傳動裝置[3]攪拌與 出料裝置[4]上料機構(gòu)。本實用新型涉及一種用于攪拌混凝土的立式混凝土攪拌 機。據(jù)了解，目前用于攪拌混凝土的攪拌機普遍是帶有上料斗的臥式 攪拌機， 雖然其給攪拌混凝土帶來了很多好處，存在有結(jié)構(gòu)復(fù)雜，需要 2 次上料及混凝 土排放不凈和不便清洗攪拌罐等不足之處。 本實用新型旨在提供一種，設(shè)計

27、合理、結(jié)構(gòu)簡單；操作方便靈活、不受場 地限制、排料徹底、便于清洗攪拌罐、直接投料的立式混凝土攪拌機。本實用 新型的技術(shù)解決方案是，為了實現(xiàn)上述目的，在支架上設(shè) 有中部帶有軸承座 的側(cè)部與支架的支承腿平行的轉(zhuǎn)動托架，在轉(zhuǎn)動托架的軸承座內(nèi)通過軸桿插座 有攪拌罐，在攪拌罐的外周壁設(shè)有與傳動齒輪嚙合的齒輪，在支架一側(cè)的支承 腿的外側(cè)設(shè)有布有手柄卡口的角度盤及通過軸桿設(shè)在轉(zhuǎn)動托架軸桿上的手柄。 （2）本實用性與背景技術(shù)比較，由于攪拌罐是立式可翻轉(zhuǎn)的，因此, 其不 但簡化了結(jié)構(gòu)，而且具有操作方便靈活、不受場地限制、排料徹底、便于清洗 攪拌罐和直接投料等優(yōu)點。 （3）操作時；將沙、石、水泥和水倒入攪拌罐內(nèi)，

28、并啟動電機，通過傳動 齒輪和齒圈使攪拌罐旋轉(zhuǎn)進行攪拌，同時根據(jù)攪拌罐內(nèi)所裝物料的多少和攪拌 情況將手柄推入角度盤的不同角度的手柄卡口內(nèi)進 行調(diào)節(jié)攪拌罐的攪拌角度。 當需排料時，扳動手柄使轉(zhuǎn)動托架轉(zhuǎn)動， 轉(zhuǎn)動至攪拌罐內(nèi)的混凝土處于被排放 的位置，當攪拌罐內(nèi)的混凝土被 排完后，將手柄放回到使攪拌罐處于所需要的 投料角度，然后再進行下一次攪拌工作。其攪拌罐的翻轉(zhuǎn)角度為 3600。當需停 止工作時，將電機電源切斷。 2.2 我國混凝土攪拌機其代號與主要參數(shù)的意義 我國混凝土攪拌機的生產(chǎn)業(yè)已定型，并自成系列，其代號與主要參數(shù)的意 義： J---攪拌機 G---鼓型自治式混凝土攪拌機 Z-

29、--錐型反轉(zhuǎn)出料混凝土攪拌機 F---錐形頓翻出料式混凝土攪拌機 D---單臥軸強制式混凝土攪拌機 9 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 2.3 原始數(shù)據(jù) （1）出料容積 500L （2）進料容積 800L （3）攪拌桶轉(zhuǎn)速 15 r/min （4）骨料最大粒徑 60mm （5）生產(chǎn)率 25-30 hm/3 2.4 設(shè)計的總體要求 （1）滿足使用要求 （2）滿足經(jīng)濟性要求 （3）力求整機的布局緊湊合理 （4）工業(yè)性要求易操作而實用 （5）滿足有關(guān)技術(shù)要求 10 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 3 總體設(shè)計

30、方案確定及動力元件選擇 3.1 總體設(shè)計方案 混凝土攪拌機主要由傳動系統(tǒng)、攪拌裝置、攪拌罐等組成。該產(chǎn)品的主要 機構(gòu)主要有以下幾部分組成： （1）電機、減速機主要由皮帶連接在一起。攪拌罐至于支架上，在攪拌罐 的外周壁設(shè)有與傳動齒輪嚙合的齒閣，攪拌罐可與支架分離。 （2）攪拌系統(tǒng)由攪拌罐，攪拌軸組成，完成物料的攪拌工作。 最終設(shè)計方案確定為 [11]： 經(jīng)過對混凝土攪拌機的類型選擇。傳動機構(gòu)分析與執(zhí)行機構(gòu)分析，最終擬 定了以下方案： 方案 1：電動機——皮帶輪——二級圓柱齒輪減速器——攪拌軸，電動機 首先通過皮帶輪一級減速，再通過減速器經(jīng)過二級減速將動力以及轉(zhuǎn)矩傳送到 攪拌軸上。 方

31、案 2：電動機——二級圓錐齒輪減速器——攪拌軸，使用減速器直接減 速將動力以及轉(zhuǎn)矩傳送到攪拌軸上。 首先，已知各種傳動的傳動比 u， （圓錐齒輪傳動單級傳動比、圓柱直齒輪 傳動單級傳動比 u、皮帶輪單級傳動比） 。然后估算電動機至攪拌軸間的傳動比， 初選同步轉(zhuǎn)速為 1000r/min 的原動機，攪拌軸轉(zhuǎn)速為 30r/min，則 u=1000/30=33.3。 方案 1：使用皮帶輪進行一級減速，使用二級圓柱齒輪減速器二級減速， 電動機軸與攪拌軸雖然在同一方向上，但電動機不直接連接減速器，同樣可以 避免安裝分布范圍過大。同時其傳動比 u 最大為 4 5 5=100，大于本次設(shè)計所? 需要的最大傳動

32、比。 方案 2：方案 2 中只使用二級圓錐齒輪減速器，第二級使用圓柱齒輪傳動。 優(yōu)點在于圓錐齒輪具有換向性，避免了電動機軸與攪拌軸在同一方向上，避免 造成安裝分布范圍過大。其傳動比 u 最大為 3 5=15，遠遠小于 33.3。? 綜上考慮，選擇方案一是比較合理的，多級減速避免了一次性速度變化過 11 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 大，而且使用二級減速器照樣可以達到電動機、主軸和減速器在同一方向上只 要到時候電動機豎直放置即可。 3.2 攪拌筒設(shè)計 1 攪拌筒 2 聯(lián)軸器 3 減速器 4 電動機 錐形反轉(zhuǎn)出料攪拌機的攪拌筒呈雙錐形，筒內(nèi)中部焊接有與攪拌筒軸線成

33、 一定夾角交叉布置的高、低葉片各一對。由于高低葉片與攪拌筒軸線按一定的 角度交叉布置，所以當骨料由進料錐端進入，攪拌筒正轉(zhuǎn)攪拌時，葉片不僅使 骨料做提升、下落運動，還能強迫物料做軸向運動，能達到強化攪拌的作用。 當攪拌筒反轉(zhuǎn)市，葉片將骨料推向出料端，由兩條交叉成 180 度的螺旋狀出料 葉片將攪勻的骨料推出筒外 [5]。 雙錐反轉(zhuǎn)出料混凝土攪拌機在工作時，攪拌機功率主要用于克服混凝土物 料在攪合時所產(chǎn)生的偏心距和托輪滾動時產(chǎn)生的摩擦阻力矩。攪拌時，物料會 向攪拌筒一側(cè)傾斜，但有少量的物料由于攪拌筒轉(zhuǎn)動時產(chǎn)生的慣性作用而處于 自由落體運動狀態(tài)，現(xiàn)在假設(shè)物料全部傾斜于一側(cè) [3]。 試求當前情況下

34、的攪拌功率。先求出攪拌筒的幾何尺寸，攪拌筒外形簡圖 如下圖 3-1。 12 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 圖 3-1 攪拌筒幾何外形簡圖 由《混凝土機械》查攪拌筒幾何容積，與出料容積 V0/V1=2～4 出料容積 V2和進料容積 V1有＆為出料系數(shù)，對混凝土一般取 0.6-0.7 ＆=V 1/V2 V2=（0.6～0.7）V 1 出料 V2=0.35L 所以 V1=350/(0.6～0.7)=583～500L 暫時選 V2=560L V0/V1=2～4 V0=1040～2080 暫時選 1500L V0=V1+V2+V 出 V1= d2cota

35、- R12R1cota34π π V2= d2cotβ- R12R1cotβπ 34π 由《混凝土機械》查的進料錐角為 470～50 0， 出料錐角為 300～33 0所以選 擇 a=330，β=50 0 V1=▽ V 進 +▽ V 出 +V 柱 ▽ V 進 =S?▽ X=[(R2+tana)2-h2]3/2x V 柱 = （R 2-h2） 3/2Lsinφ36.9 13 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 另參考設(shè) l1=0.55m，l 2=0.85m，l 3=0.5m 其中 ρ 為攪合料容重 ρ=(1.5～1.7)1000kg/m 3 φ 為攪拌時攪合料

36、的自然坡度，φ=40 0～50 0 綜上可得：R 1=0.393m ，R 2=0.322m 可整合為：R 1=0.35m ， R 2=0.4m 3.3 電動機的選擇 電動機是現(xiàn)代機械常用的原動機，并且是系列化和標準化的產(chǎn)品。機械設(shè)計 中需要根據(jù)工作機的工作情況和運動，動力參數(shù)，合理選擇電動機類型，結(jié)構(gòu) 形式，傳遞的功率和轉(zhuǎn)速，確定電動機的型號。 電動機有交流、直流電動機之分，工業(yè)上一般采用交流電動機，交流電動 機分為異步電動機和同步電動機兩類，異步電動機又分為籠型和繞線型兩種， 而普通籠型異步電動機應(yīng)用最廣泛。如無特殊需要，一般憂先選用 Y 型籠型三 相異步電動機，因為其有高效、節(jié)能、噪音

37、小、振動小、安全可靠的優(yōu)點，而 且安裝尺寸和功率等級符合國際標準，適用于無特殊要求的多種機械設(shè)備。 電動機功率的選擇是否合適將直間影響到電動機的工作性能和經(jīng)濟性能。 如果選用額定功率小于工作機所需要的功率，就不能保證工作機正常工作，甚 至使電動機長期過載造成過早損害，如果選用額定功率大于工作機所需要的功 率，則電動機的價格高，功率未得到充分的利用。從而 I 增加電能的消耗，造 成浪費。所以要選擇合適的電動機做為機器的動力源輸出 [10]。 攪拌機電動機的功率按所需的(單位:KW)計算公式為: Pd=Pw/? 式中 p w—工作機機所需工作效率 ? —由電動機到工作機的總效率 工作效率，

38、應(yīng)由工作阻力和運動參數(shù)計算求得: Pw=Mn/9550 式中 M 為攪拌筒攪拌時所需的外力據(jù)， （N.m） n—攪拌筒轉(zhuǎn)速（r/min） 14 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 其中雙錐反轉(zhuǎn)出料棍凝土攪拌機在 i_作時，其攪拌功率主要用」幾克服混 凝土物料在攪拌時產(chǎn)生的偏心阻力知及托輪滾動磨擦阻力矩。為討論方便，現(xiàn) 假定最惡劣的工作狀況，即全部物料傾向拌筒的一側(cè)，呈斜而，球此種情況卜 的攪拌功率。 外力矩 M 的計算：M=M 摩擦 +M 物料 式中 M 摩擦 —攪拌時拌合料所產(chǎn)生的偏心阻力矩; M 物料 —攪拌時托輪所產(chǎn)生的滾動摩擦阻力矩; M 物料 =G 物料 Hs

39、ina=9.8VρHsinφ 式中 G 物料 為攪合物料質(zhì)量 G 物料 =Vρ V—攪拌筒容積 p—拌合料容重 ρ=(1.5～1.7)1000kg/m 3 H—拌合料重心至拌筒中心的距離，mm； H=b3/12S 弓 =2（R !+ tan ） 2/3S 弓 -2h/3S 弓?? 因為混合料在拌筒內(nèi)為一水而，且以攪拌時進、出料口均不得有溢出為原 則，所以討論時進料口、出料口相等，均為 h. 進料錐內(nèi)拌合物所產(chǎn)生的偏心阻力矩給 x 以微小增量△x 則在 X=X+△x 平面 之間的有效容積微元體△V 弓 對 X 軸的微元阻力矩 △ M 進 =9

40、.8△ V 進 ρHsinφ 積分可得進料錐內(nèi)混合料所產(chǎn)生的偏心阻力矩出料錐內(nèi)拌合物所產(chǎn)生的偏 心阻力矩由進料錐公式可直接得出柱體內(nèi)地混合料所產(chǎn)生的偏心阻力矩為： M 柱 =9.8△ V 柱 ρHsinφ = （R 2-h2） 3/2l2ρsinφ36.19 綜上，攪拌時混合料所產(chǎn)生的總偏心力矩 M 物料 =M 柱 +M 進 +M 出 所以： M 進 =9.8 [(R1+ tan )2-h2]3/2.ρsin △ =430.1N.m32???? 15 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 M 出 =9.8 [(R2+ tan )2-h2

41、]3/2.ρsin △ =393.2N.m3???? M 柱 = （R 2-h2） 3/2l2ρsinφ=1095N.m6.19 攪拌時托輪所產(chǎn)生的慣性摩擦阻力矩為： M 摩擦 = NiK1(1+ )+ NjK2(1+ )=181.5N.m?? nir?mi1Rr 式中 Ni—1 個托輪所受到滾功正壓力： K—滾功摩擦力臂； R—滾筒半徑，m； r—托輪半徑，m； Pw=Mn/9550=3.84Kw Pd=PW/η=4.61Kw 式中 f 一混凝土與鋼葉片的磨擦系數(shù) f=0.62 η w—傳動效率 η w=η 12η 23η 34=0.833

42、5 η 1—聯(lián)軸器的傳動效率，取 η 1=0.99 η 2—齒輪傳動的傳動效率，η 2=0.97 η 3—軸承的傳動效率，η 3=0.98 確定電動機的轉(zhuǎn)速 經(jīng)查表 [2]:一級開式齒輪的傳動比 ia=3～7，二級圓拄齒輪減速器的傳動比 i=8—40，總的傳動比合理范圍為 ia=24～280，故電動機的轉(zhuǎn)速的可選范圍為: nd=ia。 n=（24～280）17.5=420～4900r/min 根據(jù)工況和計算所選電動機為: 表 3-1 電動機的主要參數(shù) 型號 額定功率 KW 轉(zhuǎn)速 r/min 軸徑 mm Y132S-4 5.5 1440 38 16 臨 沂 大

43、 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 表 3-2 電動機的土要外形參數(shù) 電動機尺寸如表: 中心高 H 外形尺寸 L 安裝腳 B 軸伸尺寸 132 515 178 3880 3.3 減速器的選型 減速器是一種由封閉在剛性殼體內(nèi)的齒輪傳動，蝸輪傳動或齒輪一蝸輪傳 動所組合的獨立部件，常在動力機與工作機之問為減速的傳動裝置;在少數(shù)情況 也用作增速的傳動裝置，減速器因為結(jié)構(gòu)緊湊，效率較高，傳遞運動正確可靠， 使用維修簡單，并可成批生產(chǎn)，故在現(xiàn)代機械中應(yīng)用最廣.減速器類型很多，有 圓柱齒輪減速器，圓錐齒輪減速器，蝸桿減速器等 [8]。 由于考慮到所傳遞的功率和傳動比.在本攪拌機設(shè)計課題中

44、采用的是二級圓 柱齒輪減速器。 減速器的機體是用于支持和固定軸系的零件，是保證傳動零件的嚙合精度， 良好的潤滑和密封的重要零件，其重量約占減速器總重量的 5 因此，機體結(jié)構(gòu) 對減速器的工作性能，加工工藝，材料消耗，重量及成本等有很大的影響。機 體材料采用灰鐵（CH150 或 HT200)制造。 傳動裝置包括各種類型的零件，其中決定其工作性能，緯構(gòu)簡單和尺寸大 17 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 小的主要是傳動零件。 支撐零件和聯(lián)接零件都是要根據(jù)零件的要求來設(shè)計，因此一般應(yīng)先設(shè)計算 傳動零件，確定其尺寸，參數(shù)，材料和結(jié)構(gòu)。為了使設(shè)計減速器時的原始條件 比較準確，

45、應(yīng)該先設(shè)計減速器外的傳動零件，如聯(lián)軸器等 [15]。 3.4 減速器的設(shè)計 3.4.1 第一級齒輪傳動的設(shè)計 1、材料的選擇 應(yīng)傳動尺寸和批量較小，小齒輪設(shè)計成齒輪軸，選擇 40Cr，調(diào)質(zhì)處理，硬 度為 241HB-286HB，大齒為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，硬度 240HB,暫取傳動比 i=3.8 2、初步計算小齒輪的分度圓直徑 T1=9.55106Pd/nm=36475N.mm 齒寬系數(shù) Φ d由《機械手冊》查表得： Φ d=0.6～1.2,取 Φ d=1 接觸疲勞極限 δ Hlim由《機械手冊》查表得 δ Hlim1=750Mpa δ Hlim2=600Mpa 初步計算的

46、許用接觸應(yīng)力 [δ H]=0.9δ Hlim1=675Mpa [δ H]=0.9δ Hlim2=540Mpa Ad的值由《機械手冊》查表得 Ad=85 初步計算小齒輪分度圓直徑為 d1≥47.6mm 取 d1=50mm 初步取齒寬 b b=Φ dd1=150=50mm 校核計算圓周度： V=πd 1.n1/601000=3.768m/s 精度等級 選 8 級 18 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 計算齒數(shù) z1、z 2和模數(shù) m1 初選 z1=20，則： z2= z1i=203.8=76 模數(shù) m m=d1/z1=50/20=2.5mm 由《機

47、械手冊》查表得標準模數(shù) m=2.5 使用系數(shù) KA:查《機械手冊》查表得 KA=1.5 動載系數(shù) Kv:查《機械手冊》查表得 Kv=1.2 齒間載荷分配系數(shù) KH =1.29? 齒向載荷分配系數(shù) KH =1.45? 載荷系數(shù) K： K=KAKvKH KH =3.36?? 彈性系數(shù) ZE： ZE=189.8Mpa 節(jié)點區(qū)域系數(shù) ZH： ZH=2.5 接觸最小安全系數(shù) SHmin: SHmin=1.05 總工作時間 th: th=1083000.4=9600h 應(yīng)力循環(huán)系數(shù) NL1=6013.69600=1.9107 NL2= NL1/i=5105 19 臨 沂 大 學(xué)

48、 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 接觸壽命系數(shù) ZN,查表得： ZN1=1.21， Z N2=1.28 許用接觸應(yīng)力[δ H] [δ H1]= δ Hlim1 ZN1/SHmin=864.2Mpa [δ H2]= δ Hlim2 ZN2/SHmin=731.4 Mpa 驗算 δ H=660.5Mpa 計算結(jié)果表明，接觸疲勞強度較為合適，齒輪尺寸無需調(diào)整。否則，尺寸 調(diào)整后還需再進行驗算。 3、確定齒輪主要尺寸 [14] 由于采用正常標準齒輪，所以齒頂高系數(shù) ha*取為 1,頂隙系數(shù) c*取為 0.25，分度圓壓力角度數(shù)為標準值 a=200,小齒輪的參數(shù)如下： 分度圓

49、直徑 d1=Z1m=2.520=50mm d2= Z2m=2.576=190mm 中心距： a=m（z 1+z2）=120mm 齒頂高： hn=12.5=2.5mm 齒根高： hf=3.125mm 齒全高： h=5.625mm 齒頂圓直徑： da1=（20+2）2.5=55mm da2=（76+2）2.5=195mm 齒根圓直徑： df1=（20-2-0.5）2.5=43.75mm df2=（76-2-0.5）2.5=183.75mm 20 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 基圓直徑： db1=d1cos =46.99mm? db2=d2cos =17

50、8.56mm 齒寬： b1=50mm b2=60mm 齒距： P=πm=3.142.5=7.85mm 齒厚： s=P/2=3.925mm 齒槽寬： e=P/2=3.925mm 基圓齒距： Pb=Pcos200=7.375mm 法向齒距： Pn=Pb=7.375mm 頂隙： c=c*m=0.625mm 4、齒根接觸疲勞強度驗算： 重合度系數(shù) Yε ： Yε =0.25+0.75/ε a=0.79 齒間載荷分布系數(shù) KF ：? KF =1.27 由《機械設(shè)計手冊》 [4]圖查得齒向載荷分布系數(shù) KF =1.2? 載荷系數(shù) K： K= KAKv KF KF =2.74? 齒形系數(shù) Y

51、Fa： 21 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 YFa1=2.6 YFa2=2.3 應(yīng)力修正系數(shù) YSa： YSa1=1.6 YSa2=1.8 彎曲疲勞極限 δ Flim： δ Flim1=600Mpa δ Flim2=450Mpa 彎曲最小安全系數(shù) SFlim： SFlim=1.25 彎曲系數(shù)壽命 YN YN1=0.95 YN2=0.97 尺寸系數(shù) Yx=1.0 許用彎曲應(yīng)力 [δ F1]=456Mpa [δ F2]=349Mpa 驗算： δ F1=107.4Mpa< [δ F1] δ F2=106.88Mpa<[δ F2] 根據(jù)以上分析，傳動在

52、允許的時間之內(nèi)有效，沒發(fā)生過載，故所選齒輪滿 足要求。 3.4.2 第二級齒輪傳動的設(shè)計 1、材料的選擇 [13] 應(yīng)傳動尺寸和批量較小，小齒輪設(shè)計成齒輪軸，選擇 40Cr，調(diào)質(zhì)處理，硬 度為 280HB，大齒為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，硬度 240HB,暫取傳動比 i=3.09 2、齒輪傳動的計算 [12] 轉(zhuǎn)矩 T1=9.55106P2/n2=123577N.mm 齒寬系數(shù) Φ d由《機械手冊》查表得： 22 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 Φ d=0.6～1.2,取 Φ d=1 接觸疲勞極限 δ Hlim由《機械手冊》查表得： δ Hlim1=

53、750Mpa δ Hlim2=600Mpa 初步計算的許用接觸應(yīng)力： [δ H]=0.9δ Hlim1=675Mpa [δ H]=0.9δ Hlim2=540Mpa Ad的值由《機械手冊》 [7]查表得： Ad=85 初步計算小齒輪分度圓直徑為： d1≥71.3mm 取 d1=75mm 初步取齒寬 b： b=Φ dd1=175=75mm 校核計算圓周度： V=πd 1n1/601000=1.75m/s 精度等級 選 8 級 計算齒數(shù) z1、z 2和模數(shù) m1 初選 z1=30，則： z2= z1i=303.09=92.7≈93 模數(shù) m m=d1/ z1=75

54、/30=2.5mm 由《機械手冊》查表得標準模數(shù) m=2.5 使用系數(shù) KA:查《機械手冊》查表得 KA=1.5 動載系數(shù) Kv:查《機械手冊》查表得 Kv=1.2 齒間載荷分配系數(shù) KH =1.33? 23 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 齒向載荷分配系數(shù) KH =1.47? 載荷系數(shù) K： K=KAKv KH KH =1.51.21.331.47=3.52?? 彈性系數(shù) ZE： ZE=189.8Mpa 節(jié)點區(qū)域系數(shù) ZH： ZH=2.5 接觸最小安全系數(shù) SHmin： SHmin=1.05 總工作時間 th: th

55、=1083000.4=9600h 應(yīng)力循環(huán)系數(shù): NL1=6013.69600=1.9107 NL2= NL1/i=6105 接觸壽命系數(shù) ZN,查表得： ZN1=1.18 ZN2=1.25 許用接觸應(yīng)力[δ H] [δ H1]= δ Hlim1 ZN1/SHmin=842Mpa [δ H2]= δ Hlim2 ZN2/SHmin=714Mpa 驗算: δ H=676.8Mpa 計算結(jié)果表明，接觸疲勞強度較為合適，齒輪尺寸無需調(diào)整。否則，尺寸調(diào) 整后還需再進行驗算。 3、確定齒輪主要尺寸 由于采用正常標準齒輪，所以齒頂高系數(shù) ha*取為 1,頂隙系數(shù) c*取為 0.25， 分度圓

56、壓力角度數(shù)為標準值 a=200,小齒輪的參數(shù)如下： 分度圓直徑： 24 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 d1=Z1m=2.530=75mm d2=Z2m=2.593=232.5mm 中心距：a=m（z 1+z2）=153.75mm 齒頂高： hn=12.5=2.5mm 齒根高： hf=3.125mm 齒全高： h=5.625mm 齒頂圓直徑： da1=（30+2）2.5=55mm da2=（93+2）2.5=195mm 齒根圓直徑： df1=（30-2-0.5）2.5=68.75mm d f2=（93-2-0.5）2.5=226.25mm 基圓直徑： db1=d

57、1cos =70.485mm? db2=d2cos =218.5mm 齒寬： b1=85mm，b 2=75mm 齒距： P=πm=3.142.5=7.85mm 齒厚： s=P/2=3.925mm 齒槽寬： e= P/2=3.925mm 基圓齒距： Pb=Pcos200=7.375mm 法向齒距： 25 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 Pn=Pb=7.375mm 頂隙： c=c*m=0.625mm 4、齒根接觸疲勞強度驗算： 重合度系數(shù) Yε : Yε =0.25+0.75/ε a=0.79 齒間載荷分布系數(shù) KF ：? KF =1.27 由《機械設(shè)計手冊》圖查得

58、齒向載荷分布系數(shù) KF =1.2? 載荷系數(shù) K： K= KAKvKF KF =2.74? 齒形系數(shù) YFa： YFa1=2.6 YFa2=2.3 應(yīng)力修正系數(shù) YSa： YSa1=1.6，Y Sa2=1.8 彎曲疲勞極限： δ Flim1=600Mpa δ Flim2=450Mpa 彎曲最小安全系數(shù) SFlim： SFlim=1.25 彎曲系數(shù)壽命 YN YN1=0.95，Y N2=0.97 尺寸系數(shù) Yx=1.0 許用彎曲應(yīng)力 [δ F1]=456Mpa [δ F2]=349Mpa 驗算： δ F1=107.4Mpa< [δ F1] 26 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院

59、 畢 業(yè) 論 文 δ F2=106.88Mpa<[δ F2] 根據(jù)以上分析，傳動在允許的時間之內(nèi)有效，沒發(fā)生過載，故所選齒輪滿 足要求。 3.4.3 軸的校核 軸的最小直徑按公式 d1≥A 3 mm。hP 可確定各軸的基本尺寸，可確定低速級和中間軸為齒輪軸最小軸徑分別為 d1≥25.19mm，d 2≥26.29mm，高速軸最小軸徑 d2≥38mm。 在此對中間齒輪軸進行校核 齒輪軸材料選擇，在二級齒輪減速器傳動中，減速器的軸采用 45 鋼，調(diào)質(zhì) 處理。由《機械手冊》查表得: δ B=650Mpa，δ S=360Mpa，δ-1=300Mpa，[δ B]=650Mpa 己知中間軸的

60、輸出功率為 5.072Kw，轉(zhuǎn)速為 378.9r/min，齒輪軸受力計算 分析 作用力的計算 T: T=9.551065.09/378.9=130458N.mm 齒輪 Z2的圓周力： Ft2=2T/d2=130458/190=1373.2N 齒輪 Z2的徑向力： Fr3= Ft2tan200=3072.15N 齒輪 Z3的圓周力： Ft3=2T/d3=130458/85=3069.6N 齒輪 Z3的徑向力： Fr3= Ft2tan200/cos9.360=3072.15N 水平面支承反力及彎矩: Rcy=444.2N Rdy=3847.4N 彎矩: MAY=777.735=27219.5 N.

61、mm 27 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 MBY=3072.152.5=205824.5 N.mm MCY=686767.5=460089.5 N.mm MDY=292967.5=1528.5N.mm 乖直面支承反力及彎矩,支承反力: RCH=1274 N.mm RDH=347.5 N.mm 彎矩計算: MAF=535347.5=1216.5 N.mm MBF=421274=53508 N.mm 合成彎矩: MA=213139.4 N.mm MB= 212665.5N.mm MC= 460090N.mm MD= 152829.4N.mm 應(yīng)力校核系數(shù) :? =

62、δ-1/[δ B]=300/650=0.46 當量轉(zhuǎn)矩 T=0.46130458=60010 N.mm 當量彎矩在大齒輪軸勁中間截面處： M1=220969 N.mm 在右軸勁中間截面處: M2=164188.8 N.mm 校核軸頂 d1=32.1mm d2=29.3mm 經(jīng)校核較合適無需調(diào)整。其他軸按同樣方法校核。 3.5 聯(lián)軸器 聯(lián)軸器是聯(lián)接兩軸使之一同回轉(zhuǎn)并傳遞轉(zhuǎn)矩的一種。 聯(lián)軸器可分為剛性和撓性，剛性聯(lián)軸器適用于兩軸能嚴格對中并在}作中不 28 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 發(fā)生相對位移的地方，撓性聯(lián)軸器適用于兩軸有偏移的地方。剛性聯(lián)軸器中

63、又 可分為凸緣聯(lián)軸器、套筒聯(lián)軸器和夾殼聯(lián)軸器，其中凸緣聯(lián)軸器是應(yīng)用最廣的 一種，這種聯(lián)軸器主要由兩個分裝在軸端的半聯(lián)軸器和聯(lián)接它們的螺栓組成。 凸緣聯(lián)軸器對中精度可靠，傳遞轉(zhuǎn)矩較大，但要求兩軸通軸度較好，主要 用于載荷平穩(wěn)的聯(lián)接中。故在此我選用此種聯(lián)軸器。 在高速級，因電動機 Y132S1-2 的軸徑為 38mm，故選用標準凸緣聯(lián)軸器 YL9,軸 孔 38mm,軸孔長 82mm。在低速級，可選用標準凸緣聯(lián)軸器 YL10,車由孔 45mm,軸 孔長 112mm。聯(lián)軸器可以在機器停車后用拆卸的方法才能把兩軸分離。 3.6 料斗的設(shè)計 由上面可知 出料容量 V1=350L 則進料容量 V

64、2=560L 取料斗的長，寬，高分別為 1m，0.8m，0.9m 則料斗的容量 V0=720L≥560L 即所取尺寸符合要求. 29 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 4 混凝土攪拌機的維護與保養(yǎng) 混凝土攪拌機應(yīng)按照規(guī)定進行定期維護和保養(yǎng)，這樣可以使機械經(jīng)常處于 良好的工作狀態(tài)，保證機械的正常運轉(zhuǎn)并延長機器的使用壽命，預(yù)防故障的發(fā) 生。攪拌機的日常保養(yǎng)分為工作前、中、后三個部分 [4]。 1、工作前保養(yǎng) （1）首先須保持攪拌機機體的清潔，應(yīng)及時清除機體上的污垢。 （2）定時檢查各潤滑處的潤滑情況及電路和控制設(shè)備，按潤滑圖表的規(guī)定 加注潤滑油，若潤滑油不足，應(yīng)立即

65、加添。 （3）不工作時將進料斗放在地面上，料斗上升手柄置于脫開位置。 （4）時常緊固各部螺栓，如有松動，應(yīng)予擰緊。緊固螺栓時要均勻和適當 的用力，避免發(fā)生部件損壞。 （5）時常檢視鋼絲繩的狀況，鋼絲繩不能變形，卷繞不能紊亂。如果繩絲 折斷過多，應(yīng)立即換用新鋼絲繩。 （6）在機器工作前，在筒內(nèi)加水空轉(zhuǎn)運行若干分鐘，以便濕潤內(nèi)筒壁，避 免物料沾粘。 2、工作中的保養(yǎng) （1）混凝土攪拌機在轉(zhuǎn)動過程中，要隨時檢聽減速器、電動機、傳動齒 輪的聲音是否有異常。 （2）要觸摸以及測試軸承和電動機的溫升是否過高。 （3）要注意攪拌裝置運轉(zhuǎn)是否正常，攪拌筒外部傳動齒是否與機架傳動齒嚙 合。 （4）混凝土攪拌機

66、的供水系統(tǒng)應(yīng)正常有效地工作，不能發(fā)生滲漏現(xiàn)象，滲漏 可能導(dǎo)致不能控制加水量。 3、工作后的保養(yǎng) （1）混凝土攪拌機在工作結(jié)束后須進行認真的清洗工作攪拌筒內(nèi)壁，以及上 料斗。 （2）在清洗攪拌筒內(nèi)壁時，可在攪拌筒內(nèi)放入清水和石子，運轉(zhuǎn)若干分鐘， 然后放出并掃凈。 30 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 （3）最后沖洗噴進料斗、機體外殼等處。沖洗時應(yīng)注意勿使電動機著水，以 免影響電動機運轉(zhuǎn)。 （4）清洗完以后應(yīng)注意攪拌機的存放，延長攪拌機的使用壽命。 31 臨 沂 大 學(xué) 機 械 工 程 學(xué) 院 畢 業(yè) 論 文 5 結(jié)論 畢業(yè)設(shè)計是大學(xué)生專業(yè)知識深化和系統(tǒng)提高的重要過程，是對學(xué)生實踐能 力，理論聯(lián)系實際能力和創(chuàng)新精神的綜合訓(xùn)練，是培養(yǎng)學(xué)生探求真理的科學(xué)精 神，科學(xué)研究方法和優(yōu)良的思想品質(zhì)等綜合素質(zhì)的重要途徑。通過本次混凝土 攪拌機的設(shè)計，加強了我對專業(yè)知識的理解和應(yīng)用，同時也彌補了以前的知識 漏洞，鞏固了知識的積累。更好的利用所學(xué)知